Введение
Проектная мощность фабрики составляет 4700 тыс.т в год по рядовому углю. Фабрика предназначена для обогащения угля марок КО,КС,ОС, добываемые на шахтах и разрезах Кузбасса. Основной продукт фабрики — высококачественный коксующийся концентрат с зольностью 8,5-9,0%.
На проектируемой обогатительной фабрике применена схема глубокого обогащения рядового угля. Технология включает в себя разделение угля на машинные классы крупностью: 13-100мм, 3-13мм, 0,2-3мм, 0-0,2мм и их раздельное обогащение.
Углеподготовка предназначена для доведения угля, поступающего на обогащение в главный корпус обогатительной фабрики до крупности 0-100мм при крупности рядового угля 400мм, а так же для выборки посторонних предметов.
Для складирования товарной продукции, получаемой после обогащения, предусмотрен закрытый склад. Режим работы по отгрузке товарной продукции — непрерывный.
Отгрузка товарной продукции потребителям предусмотрена железнодорожным транспортом через существующий погрузочный пункт, оборудованный ж.д. весами.
Компоновка оборудования в зданиях углеподготовки и главного корпуса выполнена с использованием комплектно — блочного метода строительства: приняты здания ангарного типа без межэтажных перекрытий, под оборудование предусмотрены индивидуальные опорные конструкции, не связанные, как правило, с наружным каркасом зданий.
Производственное водоснабжение для подпитки фабрики, гидрообеспыливания, мытья полов, аспирации и восстановления пожарного запаса воды ОФ, осуществляется за счёт техводозабора из скважин расположенных на территории фабрики.
Для нужд пожаротушения проектом предусмотрена противопожарная насосная станция в блоке с двумя резервуарами ёмкостью 400м3 каждый.
В составе проекта противопожарной защиты зданий и сооружений ОФ предусмотрена автоматическая система пожаротушения.
Источником хозпитьевого водоснабжения принят городской водопровод.
Источником теплоснабжения объектов ОФ является котельная, находящаяся на промплощадке ОФ. Проектом предусмотрена система оперативно — диспетчерского управления фабрикой с размещением её в энергоблоке главного корпуса.
Описание технологической схемы. Привозные угли из железнодорожных вагонов разгружаются через вагоноопрокид в яму привозных углей с пропускной способностью 4700 тыс. тонн в год. Фронт разгрузки привозных углей — 1 полувагон. Привозные угли, доставляемые автотранспортом с разрезов и других шахт разгружаются на склад рядового угля, с которого через приёмную воронку, системой ленточных конвейеров доставляется в здание углеподготовки.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Из аккумулирующих бункеров уголь через питатели КЛ-8 ленточным конвейерами подаётся на классифицирующие грохота ГИСЛ-62, классифицируется на 2 класса 13-100мм, 0-13мм. Класс 0-13мм поступает на дешламацию. Класс 13-100 обогащается в тяжелосредном сепараторе СКВП-32. Класс 3-13 обогащается в четырёх тяжелосредных гидроциклонах ГТ-710. Класс 0-3 классифицируется в четырёх гидроциклонах по зерну 0,2 мм. Класс 0,2-3 обогащается на винтовых сепараторах LD-7. Класс 0-0,2 обогащается в флотационной машине МФУ-12. Концентрат класса 13-100мм обезвоживается на грохотах ГИСЛ-62, порода обезвоживается на грохотах ГИСЛ-62. Концентрат класса 3-13 обезвоживается на грохотах ГИСЛ-42 и в центрифугах ФВШ-1320, порода обезвоживается на грохотах ГИСЛ-42. Концентрат класса 0,2-3мм обезвоживается на грохоте ГИСЛ-42, порода обезвоживается на грохоте ГЛК-1500. Концентрат класса 0-0,2 обезвоживается в гипербар-фильтре, порода отправляется на сгущение в радиальный сгуститель.
Продукты обогащения системой ленточных конвейеров выдаются на закрытый склад, откуда уголь конвейерами подаётся в железнодорожные вагоны. Порода автотранспортом вывозится на породный отвал.
Схема технологического процесса:
Проектируемая схема обогащения угля на Обогатительной Фабрике представлена двумя технологическими методами обогащения угля:
тяжелосредное обогащение угля класса 13-100 мм в тяжелосредном двухпродуктовомсеператоре;
тяжелосредное обогащение угля класса 3-13 мм в тяжелосредном двухпродуктовом гидроциклоне;
гравитационное обогащение угля класса 0,2-3 мм в спиральных сепараторах;
обогащение угля класса 0-0,2 мм методом флотации.
На территории ОФ предусмотрены 1 склад рядового угля, предназначенный для приема и учета угля в рядовом виде.
Приемный бункер предназначен для приема угля автопогрузчиками и бульдозерами,а также для выгрузки автомобильным транспортом непосредственно в бункер.
Исходный уголь дробится до класса 100 мм. Обогащение класса 3-13 мм производится в тяжелосредном двухпродуктовом тяжелосредном гидроциклоне, для этого перед обогащением уголь подвергается дешламации. Класс 3-13 мм после мокрой классификации подается в бак-смеситель для дальнейшей подачи пульпы угля 3-13 мм насосом на обогащение в тяжелосредном двухпродуктовомгидроциклоне.
Концентрат класса 3-13 мм подвергается отмыву и обезвоживанию сначала на грохоте, и после центрифугирования поступает на сборный конвейер для выгрузки на склад и дальнейшей его погрузки. Отходы после отмыва и обезвоживания поступают на сборный конвейер, подаются в бункер породы для дальнейшего вывоза на породный отвал.
Класс 13-100 мм обогащается в двухпродуктовом тяжелосредном сепараторе. Концентрат класса 13-100 мм обезвоживанию на грохоте, после он поступает на сборный конвейер для выгрузки на склад и дальнейшей его погрузки. Отходы после отмыва и обезвоживания поступают на сборный конвейер, подаются в бункер породы для дальнейшего вывоза на породный отвал.
Класс 0,2-3 мм обогащается на спиральных сепараторах. Перед обогащением шлам класса 0-3 мм подвергается классификации в классификационных гидроциклонах по классу 0,2 мм. Пески циклонов подаются на спиральные сепараторы с выделением концентрата и отходов. Слив циклонов не подвергается обогащению и сгущается в радиальном сгустителе, после чего сгущенный шлам обезвоживается и в виде кека подается реверсивным конвейерным транспортом на конвейер выгрузки кека, либо добавляется к породе на сборный конвейер.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Концентрат класса 0,2-3 мм обезвоживается на грохоте и после подвергается центрифугированию, после чего поступает на сборный конвейер для подачи на склад. Отходы класса 0,2-3 мм после обезвоживания поступают на сборный конвейер для дальнейшего вывоза их на породный отвал.
Фугаты центрифуг, классифицируются в классифицирующем гидроциклоне. Пески подвергаются центрифугированию и после чего поступает на сборный конвейер для подачи на склад концентрата. Слив классифицирующего гидроциклона направляется для обогащения на флотацию.
Сгущение шламов и осветление воды происходит в радиальном сгустителе. Обезвоживание сгущённого продукта радиального сгустителя происходит на камерно-мембранном фильтр-прессе с последующей просушкой в этом же фильтр-прессе.
1. Технологическая часть
.1 Расчёт теоретического баланса продуктов обогащения
.1.1 Обработка данных ситового и фракционного анализов углей
Процентное участие отдельных пластов (шахт, поставщиков и т.п.) сырьевой базы в шихте определяется в зависимости от поставки угля в тоннах на углеобогатительную фабрику. Общая поставка угля принимается:
ƞ1, ƞ2, ƞ3… ƞn — участие отдельных пластов в шихте, %
Наш расчёт заключается в расчёте количественного состава шихты, состоящий из двух пластов.
Исходные данные для расчёта: количественные характеристики пластов (табл. 1.1.1 и 1.1.2); участие пластов в шихте: первого (пласт № 189) — 70%, второго (пласт № 190) — 30%.
.1.2 Расчет характеристики шихты по машинным классам
Расчет заключается в определении выхода и зольности принятых машинных классов. Класс >100мм остается без изменения.
Определяем ситовый состав машинного класса 13-100 мм:
%;
%,
γ50-100, γ25-50, γ13-25 — выходы отдельных классов (графа 2, табл. 1.1.3), %.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Аd50-100, Аd25-50, Аd13-25 — соответствующие им зольности (графа 3 табл. 1.1.3), %.
Количественная характеристика пласта № 189
Количественная характеристика пласта № 190
Исходя из исходных данных, ведётся элементарный расчёт количественного состава шихты по классам
Количественный состав шихты по классам.
обогатительный фабрика гидроциклон конвейер
Выход класса 13-100мм в шихте:
.
Аналогично определяем выход машинного класса 0,5-13 и 0,0-0,5мм. Результаты помещаем в графы 2 и 3 табл. 1.1.4
Рассчитываем фракционный состав шихты по машинным классам:
Для фракции менее 1,3 г/см3 выход класса 13 -100 мм:
%;
%,
γ-1,3 — выход соответствующих классов фракции менее 1,3 г/см3, %;
γ50-100, γ25-50, γ13-25 — выход класса 50-100, 25-50 и 13-25мм (графа 4, табл. 1.1.3), %.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Аd-1,3 — зольность соответствующих классов фракций менее 1,3 г/см3, %;
Аd50-100, Аd25-50, Аd13-25 — зольность класса 50-100, 25-50 и 13-25мм (графа 5, табл. 1.1.3), %.
И т. д. для других фракций.
Аналогично определяем фракционный состав машинного класса
-13, 0-3мм. Полученные результаты помещаем в графы 4-15 табл. 1.1.4.
Характеристика шихты по машинным классам
1.1.3 Корректировка зольностей фракций
В результате выполнения анализов по ситовому и фракционному составу могут быть расхождения в величинах зольности. После расчёта количественного состава шихты (ситовой и фракционный состав) необходимо сравнить, а при необходимости и скорректировать значения зольности машинных классов по ситовому и фракционному составу. Значения зольностей могут отличаться [ГОСТ] друг от друга не более, чем на:
±0,3% при зольности рядового угля до 12%;
±0,5% при зольности рядового угля от 12 до 25%;
±0,7% при зольности рядового угля более 25%.
В данном примере для класса 13 — 100мм:
При зольности рядового угля 19,88% корректировка при таком расхождении не проводится.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Для класса 3-13мм эта разность составляет -0,042%, корректировку зольностей так же не проводим.
.1.4 Количественная характеристика шихты после дробления класса +100мм
При необходимости дробления угля класса + 100мм изменяется выход и зольность всех классов крупности. Допускаем, что увеличение выхода каждого класса происходит пропорционально его количеству. Зольность класса определяется по балансовой формуле.
Выход машинных классов после дробления крупного класса:
,
хi — увеличение выхода i-го класса после дробления крупногокласса более 100мм.
Находим выход класса 0-100 мм:
Зольность машинных классов после дробления класса более 100мм находим по формуле:
%,
Например, зольность класса 13-100мм после дробления:
Аналогично определяется выход и зольность классов 3-13 и 0-3мм. Результаты заносим в графы 2 и 3 табл. 1.1.5.
1.1.5 Количественный состав шихты с учётом истирания
Принимаем увеличение выхода класса 0 — 3 мм на 10% за счёт истирания других классов.
Количественный состав шихты по машинным классам после дробления крупного класса +100мм.
Количественный состав шихты по машинным классам с учетом истирания
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Для пересчёта выходов определяем коэффициент коррекции:
(1,5)
Выход класса с учётом истирания определяем из равенства:
. (1,6)
Определяем зольность класса <3мм из уравнения баланса: 
Полученные значения выходов помещают в табл. 1.1.6.
.1.6 Расчёт фракционного состава шихты
Проводим перерасчёт выходов фракций каждого машинного класса к 100%. Для этого составляем пропорцию:
Для класса 13 — 100мм.
— выход класса 13-100мм; 
— выход к шихте i-й фракции класса 13-100мм; 
-выход i-й фракции класса 13-100мм, пересчитанный к 100%.
Для фракции -1,3 г/см3: x-1,3=37,053% и т.д. для других фракций.
Аналогично проводим перерасчёт выходов всех машинных классов. Полученные результаты помещаем в табл. 1.1.7.
Значение выходов машинных классов, пересчитанные к 100%.
Проверяем правильность расчёта табл. 1.1.7 (сумма выходов фракций каждого машинного класса должна быть равна 100%)
,053+23,091+…+28,686=100%;
,424+42,601+…+12,841=100%.
Принимаем, что после дробления крупного класса изменяются только выход фракций -1,3 и +1,8 г/см3. По уравнению баланса для класса 13-100мм определяем выход фракции -1,3 г/см3.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Полученные значения выходов заносим в табл. 1.1.8.
Фракционный состав машинных классов после дробления
.1.7. Построение кривых обогатимости.
Для построения кривых обогатимости класса 13-100мм составляют табл. 1.1.9 по данным табл. 1.1.6. Для этого в графы 2 и 3 табл. 1.1.9 переносят значения выходов и зольностей класса 13-100мм (графы 4-15 табл. 1.1.6) без изменения.
Заполняют графу 4 табл. 1.1.9 данными, полученными последовательным суммированием выходов фракций ( графа 2) сверху:
,307+6,348=16,655%;
,655+2,197=18,852% и т.д.
Заполняют графу 5 табл. 1.1.9 данными расчётной средней зольности всплывших фракций сверху:
(10,307·16,655+6,348·6,975)/16,655=5,265% и т. д.·
Заполняют графу 6 данными полученными последовательным суммированием выходов фракций (графа 2) снизу:
,667+0,457=8,224%;
,224+0,457=8,641% и т. д.
Заполняют графу 7 данными расчётной средней зольности потонувших фракций снизу:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
(7,767·84,59+0,457·41,072)/4,224=82,17%; и т. д.
Аналогично заполняются табл. 1.1.10 и 1.1.11.
Данные для построения кривых обогатимости класса 13-100 мм.
Данные для построения кривых обогатимости класса 3-13 мм.
Данные для построения кривых обогатимости класса 3-100мм.
По данным полученных таблиц согласно ГОСТ 4790-80 или строим кривые обогатимости для машинных классов (для машинного класса 0,5-100мм строим только две кривые обогатимости: кривую зольностей элементарных фракций 
и кривую всплывших фракций 
).
1.1.8 Определение категории обогатимости
В соответствии с ГОСТ 10100-84, показатель обогатимости (Т) определяется по формуле:
,
γ1 — выход фракций промежуточного продукта, %;
γ2 — выход фракций породы, %.
При этом в соответствии с ГОСТ 10100-84, за промпродукт принимаются фракции плотностью 1400-1800 кг/м3 или 1500-1800 кг/м3, в зависимости от зольности фракций до 1500 кг/м3. Если по фракционному анализу зольность всплывших фракций плотностью до 1500 кг/м3 менее 10 %, то к промежуточному продукту относят фракции плотностью от 1500 до 1800 кг/м3 . В соответствии с ГОСТ 10100-84, в зависимости от значения показателя обогатимости уголь делят на категории в соответствии с табл. 1.1.15.
Категория обогатимости.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Таким образом, для класса 13-100мм показатель обогатимости определяют следующим образом:
Так как Т13-100 = 0,948%, следовательно, категория обогатимости лёгкая.
Аналогично определяем показатель обогатимости для класса 3-13мм.
Так как Т3-13 = 1,062% — категория обогатимости лёгкая.
.1.9 Составление теоретического баланса продуктов обогащения
Теоретический баланс продуктов обогащения предназначен для определения теоретически возможных качественно-количественных показателей результатов обогащения и расчета качественно-количественной схемы обогащения.
Теоретический баланс продуктов обогащения составляют с использованием теоремы Рейнгардта и кривых обогатимости машинных классов по заданной общей зольности концентрата и зольности породы отдельных классов.
Зольность продуктов теоретического баланса проектируемой схемы задаётся исходя из зольности товарных продуктов ( концентрат, отходы ) по обогатительной фабрике — аналога и с учётом определённой ранее обогатимости машинного класса проектируемой фабрики с учётом рекомендаций табл. 1.1.16.
Последовательность составления теоретического баланса продуктов обогащения
задаются средней зольностью суммарного концентрата с учетом обогатимости и требований величины зольности концентрата по практическому балансу.
· — по кривым обогатимости находят выход и зольность концентрата по классам. Для получения оптимальных показателей при раздельном обогащении углей используют теорему максимального выхода концентрата;
· — по кривым обогатимости машинных классов определяют выход породы по принятой зольности породы для каждого класса, выход и зольность промпродукта (по формулам баланса);
· — составляют общую таблицу теоретического баланса продуктов обогащения.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Задаёмся зольностью суммарного концентрата класса 0,5-100мм. Откладываем на оси абсцисс значение зольности суммарного концентрата и восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с кривой β. Через точку пересечения проводим горизонталь, пересекающую ось ординат и кривую λ. Получаем отрезок ab, характеризующий зольность элементарной фракции.
Теоретический баланс продуктов обогащения.
Класс13-100мм.
Откладываем на оси абсцисс величину отрезка ab и восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с кривой λ. Через точку пересечения проводим горизонталь, пересекающую ось ординат и кривые ϴ и β. Находим выход и зольность концентрата γк = 18,069 %, Adк = 7,45 %, при плотности разделения ρк = 1,55 г/см3.
Определяем по кривым обогатимости выход и зольность концентрата: γк = 18,069 %, Adк = 7,45 %, при плотности разделения ρк = 1,55 г/см3.
Принимаем зольность отходов Adотх. = 77,5 %. Этой зольности соответствует выход отходов γотх. = 7,995 %. Полученные данные заносим в табл. 1.1.17.
Класс 3-13мм
Выход и зольность концентрата γк= 25,395 %, Adк= 7,5 %, при плотности разделения ρк = 1,55 г/см3.
Принимаем зольность отходов Adотх. = 72,5 %. Этой зольности соответствует выход отходов γотх. = 4,812 %. Полученные данные заносим в табл.
Теоретический баланс продуктов гравитационного обогащения
.2 Расчёт качественно-количественной схемы
.2.1 Мокрая классификация по классу +13мм.
Расчёт операцииI.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
. На мокрую классификацию поступает рядовой уголь Q1 = 900,833т/ч и оборотная вода.
. Расход воды на мокрую классификацию равен 1,4м3/т.
Q1·1,4= 1261,167 м3/ч.
. Количество воды, поступающей с рядовым углем: 
67,805 м3/ч.
. Количество оборотной воды:
1261,167 — 67,805 = 1193,362 м3/ч.
. Количество твердого в оборотной воде:
= 1193,362/(1/0,024 — 1/1,6)= 29,077 м3/ч;
100·29,077 /900,833 = 3,228 %.
. Принимаем влажность надрешётного продукта 
= 7 %.
. Определяется выход и зольность надрешетного (класс более +13мм) продукта ( продукт 2) с учётом эффективности подготовительной классификации:
, %
— эффективность подготовительной классификации, принимаем 0,94.
Нижний класс в исходном продукте 0-3 и 3-13мм. Содержание в исходном нижнего класса:
γ0-3; γ3-13 — определяется по ситовой характеристике поступающего на операцию угля:
36,163+33,005 = 69,168%,
, %
27,493+ (1 — 0,96)·69,168 =29,883 %
= (27,493·29,434 + (1 — 0,96) ·69,168·15,616) / 34,982 = 28,38 %
. Определяем количество надрешетного продукта:
т/ч.
Количество воды:
м3/ч.
. Определяем выход и количество подрешетного продукта 3 (класс 0-13мм) с учётом эффективности подготовительной классификации:
т/ч;
;
м3/ч.
.2.2 Расчет основных операций
Дешламация.
Расчёт операции II.
На операцию попадает 2-й продукт с характеристиками:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
т/ч;
м3/ч.
Принимаем эффективность классификации на грохоте ЕII = 70 %:
т/ч;
т/ч;
Принимаем влажность обезвоженного концентрата Wr4 = 32 %:
м3/ч;
м3/ч.
.2.2 Расчет основных операций
Обогащение в тяжелой среде.
Расчёт операции III.
На операцию попадает 2-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Определяем содержание классов 0-0,2 и 0,2-2мм в исходном питании отсадки:
Определяем фракционный состав исходного с учётом КПД грохота (табл. 1.2.1).
Записываем значения выходов и зольностей фракций класса 13-100мм в графы 2 и 3 табл. 1.2.1.
В графу 5 заносим зольность фракций класса 0,5-13мм.
В строку «Итого» графы 4 помещаем выход класса 0,5-13мм. К этой величине пересчитываем выход фракций класса 0,5-13мм (табл. 1.2.1).
Фракционный состав исходного сырья тяжелосредного сепаратора с учётом КПД грохота.
Находим выход и зольность исходного угля, поступающего на сепаратор, графы 6 и 7.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Пересчитываем выход фракций исходного (графа 8 табл. 1.2.1) к 100%
Расчёт шламообразования.
Дополнительный выход шлама в процессе тяжелосредного обогащения принимаем, а = 4% (от количества материала поступающего на операцию).
Выход и зольность общего шлама:
Выход и зольность исходного тяжелой среды без шлама:
Проводим корректировку фракционного состава исходного тяжелосредного сепаратора к 
. Значение выходов фракций 1,3-1,4, 1,4-1,5, 1,5-1,6 и 1,6-1,8 г/см3 (графа 8 табл. 1.2.1) оставляем без изменения. Определяем выходы фракций <1,3 и >1,8 г/см3 из уравнения баланса (значения зольностей фракций в уравнение записываем из графы 7 табл. 1.2.1):
Скорректированный фракционный состав заносим в графу 2 табл. 1.2.2.
Концентрат
Плотность разделения для концентрата ρк= 1,68 г/см3. Находим выход концентрата для каждой фракции.
Фракция 1,3-1,4 г/см3 (табл. 1.2.1). Для плотности разделения ρк= 1,68 г/см3 и средней плотности ρср= 1,7 г/см3 определяем извлечение фракции в концентрат отсадки Е =100%. 
Аналогично вычисляют значения выходов для других фракций.
Отходы
Плотность разделения для отходов ρ0= 1,68 г/см3. Находим извлечение каждой фракции в отходы тяжелосредного сепаратора.
Определяем выход и зольность продуктов.
Концентрат без шлама:
т/ч.
Концентрат со шламом:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
т/ч.
Отходы:
т/ч.
Расход воды на тяжелосредное обогащение равен 3,2 м3/т.
Устанавливаем сепаратор СКВП-32 с максимальной производи-тельностью до 390 т/ч и шириной ванны 3,2 м. Определяем количество циркулирующей суспензии с плотностью 1680 кг/м3. Принимаем количество суспензии, проходящей через 1 м ширины ванны — 60 м3/ч [1]:
м3/ч.
Расход оборотной воды:
м3/ч.
Определяем объемную концентрацию магнетита в суспензии:
Принимаем количество суспензии, удаляемой с потонувшей фракцией, в размере 7 % от циркулирующей суспензии [1]:
Результаты обогащения класса 13-100мм в тяжелосредном сепараторе
Промывка концентрата.
Расчёт операции IV.
На операцию попадает 6-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Расход воды на отмывку концентрата принимаем равным 1 м3/т [1]:
Принимаем эффективность отделения шлама на грохоте ЕIV = 90 % [1]. При этом шлам уходит в некондиционную суспензию, а в кондиционную не попадает. Тогда:
=x3.
, т/ч
, т/ч
Определяем количество воды, удаляемой с концентратом. Прини- маем влажность концентрата Wr8 = 7 % [1]:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
м3/ч
Принимаем унос магнетита с концентратом 0,3 кг/т [1]:
, т/ч
Принимаем количество КС 90 % от исходной суспензии [1]:
,м3/ч
Количество воды в суспензии:
, т/ч
Количество утяжелителя в суспензии:
,т/ч
Отвод КС на регенерацию принимаем 10 % [1]:
,м3/ч
Количество воды в суспензии:
,м3/ч
Количество утяжелителя в суспензии:
,т/ч
Определяем количество суспензии, воды и магнетита в продукте 9”:
Определяем количество воды и магнетита в НКС:
Промывка отходов.
Расчёт операции V.
Расход воды на отмывку отходов принимаем равным1 м3/т [1]:
Принимаем эффективность отделения шлама на грохоте ЕV = 90 % [1]. При этом шлам уходит в некондиционную суспензию. Тогда:
, т/ч
, т/ч
Определяем количество воды, удаляемой с отходами. Принимаем влажность отходов Wr12 = 13 % [1]:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
м3/ч
Принимаем унос магнетита 0,3 кг/т [1]:
, т/ч
Определяем количество воды и магнетита в НКС:
Магнитное обогащение.
Расчёт операции VI.
На операцию попадает продукт 11’с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Принимаем эффективность выделения магнетита в концентрат ЕVI= 99,8% [1]. Тогда:
Принимаем влажность магнетитового концентрата Wr13 = 20 %,[1]:
м3/ч
м3/ч
Определяем количество воды, добавляемой при приготовлении суспензии:
Общие потери магнетита:
Расход магнетита:
Составляем баланс по магнетиту.
Входит в процесс:
Выходит из процесса:
Обогащение в тяжелой среде.
Расчёт операции VII.
Концентрат
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Плотность разделения для концентрата ρк= 1,68 г/см3. Находим выход концентрата для каждой фракции.
Фракция 1,3-1,4 г/см3 (табл. 1.2.1). Для плотности разделения ρк= 1,68 г/см3 и средней плотности ρср= 1,7 г/см3 определяем извлечение фракции в концентрат отсадки Е =100%.
Отходы
Плотность разделения для отходов ρ0= 1,68 г/см3. Находим извлечение каждой фракции в отходы тяжелосредного сепаратора.
Определяем выход и зольность продуктов.
Концентрат без шлама:
т/ч.
Концентрат со шламом:
т/ч.
Отходы:
т/ч.
Определяем объемную концентрацию магнетита в суспензии:
Принимаем количество суспензии, удаляемой с потонувшей фракцией, в размере 7 % от циркулирующей суспензии [1]:
Результаты обогащения класса 3-13мм в тяжелосредном сепараторе
Промывка концентрата.
Расчёт операции VIII.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
На операцию попадает 15-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Расход воды на отмывку концентрата принимаем равным 1 м3/т [1]:
Принимаем эффективность отделения шлама на грохоте ЕVIII = 90 % [1]. При этом шлам уходит в некондиционную суспензию, а в кондиционную не попадает. Тогда:
, т/ч
, т/ч
Определяем количество воды, удаляемой с концентратом. Принимаем влажность концентрата Wr17 = 7 % [1]: 
м3/ч
Принимаем унос магнетита с концентратом 0,3 кг/т [1]: 
, т/ч
Принимаем количество КС 90 % от исходной суспензии [1]:
,м3/ч
Количество воды в суспензии: 
, т/ч
Количество утяжелителя в суспензии: 
,т/ч
Отвод КС на регенерацию принимаем 10 % [1]: 
,м3/ч
Количество воды в суспензии: 
,м3/ч
Количество утяжелителя в суспензии: 
,т/ч
Определяем количество суспензии, воды и магнетита в продукте 18”:
Определяем количество воды и магнетита в НКС:
Промывка отходов.
Расчёт операции IX.
Расход воды на отмывку отходов принимаем равным1 м3/т [1]:
Принимаем эффективность отделения шлама на грохоте ЕIX = 90 % [1]. При этом шлам уходит в некондиционную суспензию. Тогда:
, т/ч
, т/ч
Определяем количество воды, удаляемой с отходами. Принимаем влажность отходов Wr21 = 13 % [1]:
м3/ч
Принимаем унос магнетита 0,3 кг/т [1]:
, т/ч
Определяем количество воды и магнетита в НКС:
Обезвоживание концентрата на центрифуге.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Расчёт операции X.
На операцию попадает 17-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Принимаем унос твёрдого с фугатом 5 % от питания операции:
т/ч;
т/ч;
Принимаем влажность концентрата Wr22 = 8 %:
м3/ч;
м3/ч.
Магнитное обогащение.
Расчёт операции XI.
На операцию попадает продукт 20’с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Принимаем эффективность выделения магнетита в концентрат ЕX= 99,8% [1]. Тогда:
Принимаем влажность магнетитового концентрата Wr24 = 20 %,[1]:
м3/ч
м3/ч
Определяем количество воды, добавляемой при приготовлении суспензии: 
Общие потери магнетита: 
Составляем баланс по магнетиту.
Входит в процесс:
Выходит из процесса:
Классификация в гидроциклоне I стадия.
Расчёт операции XII.
На операцию попадает 26-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Принимаем эффективность классификации в гидроциклоне ЕXII=70%:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
т/ч;
т/ч;
м3/ч;
м3/ч.
Обогащение в спиральном сепараторе.
Расчёт операции XIII.
На операцию попадает 27-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
На операцию поступают пески гидроциклона. Принимаем, что зольность концентрата 
10%, а зольность отходов 
68%.
Определяем характеристики продуктов:
Концентрат
т/ч;
м3/ч.
Отходы
т/ч;
м3/ч.
Классификация в гидроциклоне II стадия.
Расчёт операции XIV.
На операцию попадает 23-й продукт с характеристиками:
т/ч;
Принимаем эффективность классификации в гидроциклоне ЕXIV = 70 %:
т/ч;
т/ч;
м3/ч;
м3/ч.
Обезвоживание концентрата на грохоте.
Расчёт операции XV.
На операцию попадает 33-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Принимаем эффективность классификации на грохоте ЕXV = 10 %:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
т/ч;
т/ч;
Принимаем влажность обезвоженного концентрата Wr34 = 25 %:
м3/ч;
м3/ч.
Обезвоживание отходов на грохоте.
Расчёт операции XVI.
На операцию попадает 30-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Принимаем эффективность классификации на грохоте ЕXVI = 10 %:
т/ч;
т/ч;
Принимаем влажность обезвоженных отходов Wr36 = 20 %:
м3/ч;
м3/ч.
Обезвоживание концентрата в центрифуге.
Расчёт операции XVII.
На операцию попадает 34-й продукт с характеристиками:
т/ч;
м3/ч.
Принимаем унос твёрдого с фугатом 5 % от питания операции:
т/ч;
т/ч;
Принимаем влажность концентрата Wr38 = 8 %:
м3/ч;
м3/ч.
Обогащение во флотационной машине.
Расчёт операции XVIII.
По данным практики флотации угля принимаем зольность концентрата Аd41 = 8,5 %, а зольность отходов Аd42 = 71,1 %.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Из уравнений баланса находим:
Принимаем содержание твёрдого в концентрате флотации С32=0,03 т/м3:
Фильтрация.
Расчёт операции XIX.
Влажность кека принимаем Wr43=12 %.Содержание твердогов кеке рассчитываем по формуле:
Принимаем содержание твердого в фильтрате С44=0,2 т/м3
Определяем характеристики фильтрата и кека:
Принимаем зольность кекаAd43на 1,5 % ниже зольности питания вакуум-фильтров:
Ad43=Ad41=7,0 %;
Сгущение и обезвоживание на фильтр-прессе.
Расчёт операций XX и XXI.
Эти операции рассчитываются вместе, так как они составляют замкнутый цикл.
Определяем характеристики слива сгустителя и осадка фильтр-пресса.
Влажность осадка фильтр-пресса Wr = 35%. Содержание твердого в осадке рассчитываем по формуле:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
т/м3.
Принимаем содержание твердого в сливе сгустителя равным содержанию твердого в осветленной воде 
т/м3 и предварительно рассчитываем 
по формуле
%;
м3/ч;
%;
м3/ч;
т/ч;
%;
Принимаем содержание твердого в сгущенном продукте
С46 =0,4 т/м3, а содержание твердого в фильтрате на 0,005т/м3 выше содержания твердого в осветленной воде:
т/м3.
Зольность сгущенного продукта:
%.
Определяем характеристики сгущенного продукта и фильтрата:
%;
м3/ч;
м3/ч;
т/ч;
%.
По результатам расчета дипломного проекта составляем практический баланс продуктов обогащения и воды (таблицы. 13, 14, 15).
Баланс продуктов по операциям.
Выбор и расчёт оборудования
1.3 Выбор и расчёт оборудования
Мокрая классификация по классу +13мм.
Расчёт операцииI -II.
Для мокрой классификации принимаем грохот ГИСЛ — 62.
Определяем производительность одного грохота:
;
— удельная производительность грохота(q=35,84);- рабочая площадь сита одного грохота, м2(F=10,46);- коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава исходного угля(k1=0,6);- коэффициент, учитывающий требуемую эффективность грохочения(k2=1,0);- коэффициент, учитывающий внешнюю влажность угля(k3=1,0);- коэффициент, учитывающий содержание глинистых примесей(k4=0,8);- коэффициент, учитывающий угол наклона грохота(k5=0,9);- коэффициент, учитывающий тип просеивающей поверхности(k6=0,95);- коэффициент, учитывающий расположение просеивающей поверхности на грохоте(k7=0,95);
Qгр=35,84·20,92·0,6·1,0·1,0·0,8·0,9·0,95·0,95=300,9 т/ч.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Количество грохотов:
,
.
К установке принимаем 1 грохота ГИСЛ — 62.
Обогащение класса 13-100мм в тяжелой среде.
Расчёт операции III.
Для крупной отсадки принимаем машину СКВП- 32.
Производительность колесных сепараторов рассчитывается по формуле
— удельная нагрузка на 1 м ширины ванны сепаратора, т/ч·м; B — ширина ванны сепаратора, м, принимается по технической характеристике.
Производительность элеваторного колеса 
— вместимость ковша, принимается для СКВП-32 0,25 м3, для СКВП-32 — 0,49 м3; n — частота вращения элеваторного колеса, принимается по технической характеристике, об/мин; z — число ковшей элеваторного колеса, принимается по технической характеристике; 
— коэффициент заполнения ковшей, (
);
— насыпная плотность материала, т/м3;
, т/ч
Производительность элеваторного колеса: 
Промывка концентрата.
Расчёт операции IV.
Для обезвоживания принимаем грохот ГИСЛ — 42.
Определяем производительность одного грохота:
;
— удельная производительность грохота(q=21,05);- рабочая площадь сита одного грохота, м2(F=13,77);- коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава исходного угля(k1=0,6);- коэффициент, учитывающий требуемую эффективность грохочения(k2=1,0);- коэффициент, учитывающий внешнюю влажность угля(k3=1,0);- коэффициент, учитывающий содержание глинистых примесей(k4=0,8);- коэффициент, учитывающий угол наклона грохота(k5=0,9);- коэффициент, учитывающий тип просеивающей поверхности(k6=0,95);- коэффициент, учитывающий расположение просеивающей поверхности на грохоте(k7=0,95);
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Qгр=21,05·13,77·0,6·1,0·1,0·0,8·0,9·0,95·0,95=113,01 т/ч.
Количество грохотов:
,
.
К установке принимаем 2 грохота ГИСЛ — 42.
Промывка отходов.
Расчёт операции V.
Для обезвоживания принимаем грохот ГИСЛ — 42.
Определяем производительность одного грохота:
q — удельная производительность грохота(q=21,05);- рабочая площадь сита одного грохота, м2(F=13,77);- коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава исходного угля(k1=0,6);- коэффициент, учитывающий требуемую эффективность грохочения(k2=1,0);- коэффициент, учитывающий внешнюю влажность угля(k3=1,0);- коэффициент, учитывающий содержание глинистых примесей(k4=0,8);- коэффициент, учитывающий угол наклона грохота(k5=0,9);- коэффициент, учитывающий тип просеивающей поверхности(k6=0,95);- коэффициент, учитывающий расположение просеивающей поверхности на грохоте(k7=0,95);
Qгр=21,05·13,77·0,6·1,0·1,0·0,8·0,9·0,95·0,95=113,01 т/ч.
Количество грохотов:
, 
.
К установке принимаем 1 грохот ГИСЛ — 42.
Магнитное обогащение.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Расчёт операции VI .
Для магнитного обогащения принимаем сепаратор ЭБМ-80/170П
Производительность магнитных сепараторов при регенерации суспензии тяжелосредных сепараторов определяется по формуле
— суммарная производительность магнитных сепараторов на первой стадии, м3/ч;- ширина ванны тяжелосредных сепараторов, м;- количество тяжелосредных сепараторов;
— удельный расход суспензии на тяжелосредные сепараторы, м3/ч на 1 м ширины ванны; принимается равным 80 м3/ч·м);- количество суспензии, отводимой на регенерацию;
— удельный расход воды при отмывке магнетита от продуктов обогащения м3/т;
— выход класса, направляемого в тяжелосредные сепараторы, %; принимается по ситовому составу исходного угля, поступающего на фабрику;
— удельный расход суспензии на тяжелосредные циклоны, м3/т;
— выход класса, направляемого в тяжелосредные циклоны, %; принимается по ситовому составу исходного угля, поступающего на фабрику;
К установке принимаем 2 сепаратора ЭБМ-80/170П.
Обогащение в тяжелосредных гидроциклонах.
Расчёт операции VII.
Для обогащения в тяжелосредных гидроциклонах принимаем ГТ-710
Производительность суспензионных гидроциклонов определяется по формуле
— диаметр цилиндрической части гидроциклона, принимается по технической характеристике гидроциклона, м;
Обезвоживание и промывка концентрата.
Расчёт операции VIII.
Для обезвоживания принимаем грохот ГИСЛ — 42.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Определяем производительность одного грохота:
;
q — удельная производительность грохота(q=21,05);- рабочая площадь сита одного грохота, м2(F=13,77);- коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава исходного угля(k1=0,6);- коэффициент, учитывающий требуемую эффективность грохочения(k2=1,0);- коэффициент, учитывающий внешнюю влажность угля(k3=1,0);- коэффициент, учитывающий содержание глинистых примесей(k4=0,8);- коэффициент, учитывающий угол наклона грохота(k5=0,9);- коэффициент, учитывающий тип просеивающей поверхности(k6=0,95);- коэффициент, учитывающий расположение просеивающей поверхности на грохоте(k7=0,95);
Qгр=21,05·13,77·0,6·1,0·1,0·0,8·0,9·0,95·0,95=113,01 т/ч.
Количество грохотов:
,
.
К установке принимаем 3 грохота ГИСЛ — 42.
Обезвоживание и промывка отходов.
Расчёт операции IX.
Для обезвоживания принимаем грохот ГИСЛ — 42.
Определяем производительность одного грохота:
;
— удельная производительность грохота(q=21,05);- рабочая площадь сита одного грохота, м2(F=13,77);- коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава исходного угля(k1=0,6);- коэффициент, учитывающий требуемую эффективность грохочения(k2=1,0);- коэффициент, учитывающий внешнюю влажность угля(k3=1,0);- коэффициент, учитывающий содержание глинистых примесей(k4=0,8);- коэффициент, учитывающий угол наклона грохота(k5=0,9);- коэффициент, учитывающий тип просеивающей поверхности(k6=0,95);- коэффициент, учитывающий расположение просеивающей поверхности на грохоте(k7=0,95);
Qгр=21,05·13,77·0,6·1,0·1,0·0,8·0,9·0,95·0,95=113,01 т/ч.
Количество грохотов:
,
.
К установке принимаем 1 грохот ГИСЛ — 42.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Обезвоживание концентрата в центрифуге.
Расчёт операции X.
Для обезвоживания принимаем центрифугу ФВШ-1320.
Производительность одной центрифуги определяем по технической характеристике:
С учётом неравномерности питания принимаем Qц=180 т/ч.
Количество центрифуг:
,
.
К установке принимаем 2 центрифуги ФВШ-1320.
Магнитное обогащение.
Расчёт операции XI.
Для магнитного обогащения принимаем сепаратор ЭБМ-80/170П
Производительность магнитных сепараторов при регенерации суспензии тяжелосредных сепараторов определяется по формуле
— суммарная производительность магнитных сепараторов на первой стадии, м3/ч;- ширина ванны тяжелосредных сепараторов, м;- количество тяжелосредных сепараторов;
— удельный расход суспензии на тяжелосредные сепараторы, м3/ч на 1 м ширины ванны; принимается равным 80 м3/ч·м);- количество суспензии, отводимой на регенерацию;
— удельный расход воды при отмывке магнетита от продуктов обогащения м3/т;
— выход класса, направляемого в тяжелосредные сепараторы, %; принимается по ситовому составу исходного угля, поступающего на фабрику;
— удельный расход суспензии на тяжелосредные циклоны, м3/т;
— выход класса, направляемого в тяжелосредные циклоны, %; принимается по ситовому составу исходного угля, поступающего на фабрику;
К установке принимаем 1 сепаратор ЭБМ-80/170П.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Классификация в гидроциклоне I стадия.
Расчёт операции XII.
Для классификации принимаем гидроциклон ГЦМ-710.
Производительность одного гидроциклона равна:
kD — поправочный коэффициент на диаметр гидроциклона;
Dэ — эквивалентный диаметр питающего отверстия, см;
Dс — диаметр сливного отверстия, см;
h — давление на вводе, МПа.
Количество гидроциклонов:
,
.
К установке принимаем 1 гидроциклон ГЦМ-710.
Обогащение на винтовых сепараторах.
Расчёт операции XIII.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Для обогащения принимаем сепаратор LD-7.
Определяем производительность одного сепаратора:
ρ — плотность материала, г/см3;
D2 — диаметр жёлоба, м;
dср — средний диаметр зерен обрабатываемого материала, мм.
Qсс=350·0,25·1,6 =140
,
.
К установке принимаем 2 спиральных сепаратора LD-7.
Классификация в гидроциклоне II стадия.
Расчёт операции XIV.
Для классификации принимаем гидроциклон ГЦ-150.
Производительность одного гидроциклона равна:
kD — поправочный коэффициент на диаметр гидроциклона;
Dэ — эквивалентный диаметр питающего отверстия, см;
Dс — диаметр сливного отверстия, см;
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
h — давление на вводе, МПа. 
Количество гидроциклонов:
,
.
К установке принимаем 1 гидроциклон ГЦ-150.
Обезвоживание концентрата.
Расчёт операции XV.
Для обезвоживания принимаем грохот ГИСЛ-42.
Определяем производительность одного грохота:
;
q — удельная производительность грохота(q=21,05);- рабочая площадь сита одного грохота, м2(F=13,77);- коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава исходного угля(k1=0,6);- коэффициент, учитывающий требуемую эффективность грохочения(k2=1,0);- коэффициент, учитывающий внешнюю влажность угля(k3=1,0);- коэффициент, учитывающий содержание глинистых примесей(k4=0,8);- коэффициент, учитывающий угол наклона грохота(k5=0,9);- коэффициент, учитывающий тип просеивающей поверхности(k6=0,95);- коэффициент, учитывающий расположение просеивающей поверхности на грохоте(k7=0,95);
Qгр=21,05·13,77·0,6·1,0·1,0·0,8·0,9·0,95·0,95=113,01 т/ч.
Количество грохотов:
,
.
К установке принимаем 2 грохота ГИСЛ — 42.
Обезвоживание отходов.
Расчёт операции XVI.
Для обезвоживания принимаем грохот ГЛК-1500.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Определяем производительность одного грохота:
;
— удельная производительность грохота(q=6,7);- рабочая площадь сита одного грохота, м2(F=5,8);- коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава исходного угля(k1=0,6);- коэффициент, учитывающий требуемую эффективность грохочения(k2=1,0);- коэффициент, учитывающий внешнюю влажность угля(k3=1,0);- коэффициент, учитывающий содержание глинистых примесей(k4=0,8);- коэффициент, учитывающий угол наклона грохота(k5=0,9);- коэффициент, учитывающий тип просеивающей поверхности(k6=0,95);- коэффициент, учитывающий расположение просеивающей поверхности на грохоте(k7=0,95);
Qгр=6,7·5,8·0,6·1,0·1,0·0,8·0,9·0,95·0,95=15 т/ч.
Количество грохотов:
,
.
К установке принимаем 1 грохот ГЛК-1500.
Обезвоживание отходов.
Расчёт операции XVI.
Для обезвоживания принимаем центрифугу ФВШ-1000.
Производительность одной центрифуги определяем по технической характеристике:
С учётом неравномерности питания принимаем Qц=80 т/ч.
Количество центрифуг:
,
.
К установке принимаем 3 центрифуги ФВШ-1000.
Обогащение во флотационной машине.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Расчёт операции XVII.
Для флотации принимаем флотационную машинуМФУ — 12.
Производительность одной машины равна:
235,777≈236 
— число камер;- отношение объема пульпы к геометрическому объему камеры;- объем одной камеры, м3;- отношение Ж:Т, т/м3;
ρ — плотность твердого, кг/м3.- время флотации, (t = 6÷12мин).
Количество флотационных машин:
,
.
К установке принимаем 8 флотационных машин МФУ — 12.
Фильтрование.
Расчёт операции XVIII.
Для фильтрования принимаем гипербар-фильтр «Андритц».
Определяем производительность одного фильтра:
;
q — удельная производительность одного фильтра, т/ч·м3;
F — поверхность фильтрации одного фильтра, м2.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Qом=50·2=100 т/ч.
Количество отсадочных машин:
,
.
К установке принимаем 2 гипербар-фильтра «Андритц».
Сгущение.
Расчёт операции XX и XXI.
Для сгущения принимаем радиальный сгуститель EIMCO.
Определяем производительность одного фильтра:
;
Qом=1,21·370=450 т/ч.
q — удельная производительность, т/ч·м3;
F — поверхность зеркала осветления, м2.
Количество отсадочных машин:
,
.
К установке принимаем 1 радиальный сгуститель EIMCO.
Для фильтрования принимаем вертикальный фильтр, с горизонтальными камерами — Larox PF 120/120 М1 60.
Определяем производительность одного фильтра:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
;
Qом=56·1,9=111,6/ч.
q — удельная производительность одного фильтра, т/ч·м3;
F — поверхность фильтрации одного фильтра, м2.
Количество отсадочных машин:
,
.
К установке принимаем 2 вертикальных фильтра, с горизонтальными камерами — Larox PF 120/120 М1 .
2. Специальная часть
Гидроциклон применяют: для классификации материалов по крупности (классификаторы); отделения избытка воды <#»898360.files/image366.gif»>
Гидроциклон:
1 — коническая часть; 2 — цилиндрическая часть; 3 — питающий патрубок; 4 — патрубокразгрузки тонкозернистых фракций, разжиженных, рыхлых материалов и очищенной жидкости приосветлении (слива); 5 — диафрагма (крышка); 6 — патрубок разгрузки грубозернистых, сгущённых илитяжёлых фракций (песков).
Основные преимущества гидроциклонов
К основным преимуществам гидроциклонов можно отнести:
· высокую удельную производительность по обрабатываемой суспензии;
· сравнительно низкие расходы на строительство и эксплуатацию установок;
· отсутствие вращающихся механизмов, предназначенных для генерирования центробежной силы; центробежное поле создается за счет тангенциального ввода сточной воды;
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
· возможность создания компактных автоматизированных установок.
· предназначены для классификации пульп вихривом потоке
Характеристики гидроциклонов
· диаметр цилиндрической части — до 2000мм
· угол конуса — от 5° до 180°, в основном применяются с 20°
· эквивалентный диаметр питающего отверстия — до 420мм
· диаметр сливового отверстия — до 520мм
· диаметр пескового отверстия — до 500мм
· давление на воде — до 4,5кг/см²
· крупность слива — до 300мкм
· габаритные размеры: длина — до 3400 мм, ширина — до 3500 мм, высота — до 8500мм
· производительность — до 2100м³/час
· масса — до 11 500кг
Особенности оборудования
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
· Двухуровневая система защиты от засорения
· Возможность эксплуатации установок за счет гидростатического напора, без использования центробежных насосов и дополнительных ёмкостей
· Использование полиуретанов при изготовлении быстроизнашиваемых частей позволяет увеличить срок службы песковых насадок до двух с половиной лет, корпусов и сливных насадок — до четырех-пяти лет, что существенно сокращает затраты на ремонт и обслуживание
· Технологическая схема подключения, конструкция и режим работы рассчитываются индивидуально.
Преимущества
· Стойкость материалов, применяемых для изготовления аппаратов, позволяет увеличить ресурс оборудования в 5-9 раз по сравнению с гидроциклонами, выполненными из износоустойчивого чугуна
· Устойчивая работа гидроциклонов в широком диапазоне изменения входных параметров позволяет максимально упростить алгоритм автоматизированного управления
· К каждому аппарату прилагается блок-схема управления процессом, которая позволяет составить программу контроля, адаптированную под уже существующую информационно-управляющую систему технологическим процессом.
· Последнее время к гидроциклонам применяют футеровку из износостойкого каменного литья. Основной производитель — ООО НПЦ «Уральское горное оборудование» (г. Первоуральск)
Расчет гидроциклона
Для классификации принимаем гидроциклон ГЦМ-710.
Производительность одного гидроциклона равна:
kD — поправочный коэффициент на диаметр гидроциклона;
Dэ — эквивалентный диаметр питающего отверстия, см;
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Dс — диаметр сливного отверстия, см;
h — давление на вводе, МПа.
Количество гидроциклонов:
,
.
К установке принимаем 1 гидроциклон ГЦМ-710.
3. Внутрифабричный транспорт и складское хозяйство
Схема транспорта.
На фабрику уголь поступает в железнодорожных вагонах. Разгружается в яму привозных углей вместимостью не менее двух вагонов, далее проходит шихтование (по зольности) и усреднение (по крупности).После чего идет на предварительное грохочение (отделение крупных кусков от рядового для последующего дробления) и на подготовительное (разделение угля на машинные классы).
Груз прибывает на ст. Черкасов Камень, затем силами Киселёвского ПТУ груз доставляют на пром. площадку фабрики, в ж/д вагонах с грузоподъёмностью 65,69,70,71 . Постановка на выгрузку вагонов производится в количестве не более 15 вагонов. Установка каждого вагона тепловозом ПТУ на вагоноопрокид оператором пульта управления ДСО при помощи вагонотолкателя. При установке вагона на опрокид производится его отцепка , от порожних вагонов и гружёных вагонов, затем осуществляется поворот опрокида 160-165 С. Одним бортом вагон прислоняется к привалочной стенке вагоноопрокида, а верхняя часть вагона упирается на поддерживающие опоры (лапы ) происходит освобождение вагона от массы угля. Дополнительная зачистка вагонов происходит при помощи двух вибраторов. Вагоны находятся в вертикальном положении. (при зачистке) . Затем опрокид устанавливают в исходное положение. Выгруженный вагон ставят при помощи вагонотолкателя к порожним вагонам, а на его место ставят следующий вагон и тд. Удаление из угля посторонних предметов. Рядовой уголь поступающий на обогатительную фабрику содержит в себе посторонние предметы. Для удаления дерева, крупно-кусковой породы и других посторонних предметов предусмотрена ручная породовыборка (визуальное обогащение). Для удаления металлических предметов применяют специальное оборудование — железоотделители. Они устанавливаются на конвейерах транспортирующих уголь из приемных ям, в дробильно-сортировочное отделение (ДСО). Принцип работы железоотделителей основан на создании электромагнитного поля, при помощи электромагнитных катушек и электромагнитных полюсов. Металлические предметы притягиваются к железоотделителям, а уголь транспортируется по назначению.
В части транспортные устройства и складское хозяйство дипломного проекта выполнен расчет:
)Горизонтально наклонного ленточного, обладающего следующими характеристиками:
Q = 900,833т/ч;
L = 44,43 м;
β =150;
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
2) Расчет челнокового (катучего),обладающего следующими характеристиками:
Q = 900,833 т/ч;
L = 56,55 м;
β =00;
) Горизонтально наклонного ленточного, обладающего следующими характеристиками:
Q = 900,833 т/ч;
β = 10º;
L = 78,423 м;
) Горизонтально наклонного ленточного конвейера, обладающего следующими характеристиками:
Q = 257,9 т/ч;
β = 15º;
L = 49,337 м;
) Расчет челнокового (катучего),обладающего следующими характеристиками:
Q = 801,489 т/ч;
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
L = 16,05 м;
β =00;
) Расчет приёмного бункера
V=111,111м3;
) Расчет аккумулирующего бункера
V=19017,586 м3;
) Расчет погрузочного бункера
V=3067,618 м3.
. Расчёт приёмного бункера. [1]
Определяем полезную емкость бункера:
— производительность бункера, т/ч;
— насыпная плотность груза, т/м3;
— время работы фабрики без загрузки сырья, ч;
Принимаем количество ячеек в бункере n=2;
Находим полезную емкость ячейки:
Принимаем диаметр верхней части одной ячейки А=7,8 м;
Определяем размер выпускного отверстия:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
приближенно принимаем 435мм;
— часовая производительность питателя;
Принимаем питатель ПК-1,2-10 Qп=420 т/ч; 
=1000 мм; 
=2060 мм;
— угол наклона стенок выпускной части бункера;
Определяем высоту выпускной части бункера (h) :
и 
— диаметр бункера соответственно по верху и по низу;
Определим ширину ленты конвейера[1]:
— часовая производительность фабрики, т/ч;
— насыпная плотность груза, т/м3;
— скорость ленты, м/с;
— ширина ленты, м;
— коэффициент, зависящий от угла b наклона конвейера к горизонту, угла φ естественного откоса груза в покое и желобчатости ленты, характеризуемой углом a’р наклона боковых роликов роликоопор верхней ветви ленты;
Тогда принимаем ширину ленты В=1,4м;
Определяем объём пустот бункера (
): 
Определяем строительный (геометрический) объём ячейки бункера (
):
Рассчитываем объём выпускной части бункера (
):
Находим высоту верхней части бункера (
):
Тогда высота бункера 
:
Следовательно, считаем, что бункер мелкий.
Находим коэффициент заполнения бункера (
):
Определяем вертикальное давление на дно бункера
Рв: 
Па,
f — коэффициент трения груза о стенки бункера; 
-коэффициент подвижности груза, для идеального сыпучего груза; R- гидравлический радиус бункера, равный отношению площади поперечного сечения бункера к его периметру.
Вычисляем скорость истечения груза из бункера ():
λ — коэффициент истечения;
Эскиз приёмного бункера
Вычисляем пропускную способность бункера ():
— площадь выпускного отверстия бункера;
2. Расчёт аккумулирующего бункера.[1]
Определяем полезную емкость бункера:
— производительность бункера, т/ч;
— насыпная плотность груза, т/м3;
— время работы фабрики без загрузки сырья, ч;
Принимаем количество ячеек в бункере n=12;
Находим полезную емкость ячейки:
Принимаем диаметр верхней части одной ячейки А=9 м;
Определяем размер выпускного отверстия:
приближенно принимаем 435мм;
— часовая производительность питателя;
Принимаем питатель ПК-1,2-8 Qп=320 т/ч; =800 мм; =1800 мм;
— угол наклона стенок выпускной части бункера;
Определяем высоту выпускной части бункера (h) :
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
и — диаметр бункера соответственно по верху и по низу;
Определим ширину ленты конвейера[1]:
— часовая производительность фабрики, т/ч;
— насыпная плотность груза, т/м3;
— скорость ленты, м/с;
— ширина ленты, м;
— коэффициент, зависящий от угла b наклона конвейера к горизонту, угла φ естественного откоса груза в покое и желобчатости ленты, характеризуемой углом a’р наклона боковых роликов роликоопор верхней ветви ленты;
Тогда принимаем ширину ленты В=1,4м;
Определяем объём пустот бункера ():
Определяем строительный (геометрический) объём ячейки бункера ():
Рассчитываем объём выпускной части бункера (): 
Находим высоту верхней части бункера ():
Тогда высота бункера :
Находим коэффициент заполнения бункера ():
Определяем вертикальное давление на дно бункера Рв:
Па,
f — коэффициент трения груза о стенки бункера; -коэффициент подвижности груза, для идеального сыпучего груза; R- гидравлический радиус бункера, равный отношению площади поперечного сечения бункера к его периметру.
Вычисляем скорость истечения груза из бункера ():
λ — коэффициент истечения;
Вычисляем пропускную способность бункера ():
— площадь выпускного отверстия бункера; 
Эскиз аккумулирующего бункера
3. Расчёт погрузочного бункера. [1]
Определяем полезную емкость бункера:
— коэффициент неравномерности поступления готового продукта с фабрики (К=1,1 — 1,5);
— часовая производительность фабрики, т/ч;
— насыпная плотность груза, т/м3;
— грузоподъемность состава ( Gc=1500-2000), т;
— время задержки в подаче порожняка (Т3=2-3 ч);
— время погрузки состава (Т=1,5-2 ч);
Принимаем количество ячеек в бункере: n=3;
Находим полезную емкость ячейки:
Принимаем размер ячейки:В ´A= 9´9;
Определяем наименьший размер выпускного отверстия:
приближенно принимаем 400 мм;
— часовая производительность питателя;
Принимаем питатель ПК-1,2-8,0 Qп=210 т/ч; =800 мм; =1450 мм;
— угол наклона стенок выпускной части бункера;
Определяем высоту выпускной части бункера (h) :
и — диаметр бункера соответственно по верху и по низу;
Определим ширину ленты конвейера[1]:
— часовая производительность фабрики, т/ч;
— насыпная плотность груза, т/м3;
— скорость ленты, м/с;
— ширина ленты, м;
— коэффициент, зависящий от угла b наклона конвейера к горизонту, угла φ естественного откоса груза в покое и желобчатости ленты, характеризуемой углом a’р наклона боковых роликов роликоопор верхней ветви ленты;
Тогда принимаем ширину ленты В=1,4м;
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Определяем объём пустот бункера (): 
Определяем строительный (геометрический) объём ячейки бункера ():
Рассчитываем объём выпускной части бункера (): 
Находим высоту верхней части бункера ():
Тогда высота бункера :
Находим коэффициент заполнения бункера ():
Определяем вертикальное давление на дно бункера Рв:
Па,
f — коэффициент трения груза о стенки бункера; -коэффициент подвижности груза, для идеального сыпучего груза; R- гидравлический радиус бункера, равный отношению площади поперечного сечения бункера к его периметру.
Вычисляем скорость истечения груза из бункера ():
λ — коэффициент истечения;
Вычисляем пропускную способность бункера ():
— площадь выпускного отверстия бункера;
Эскиз погрузочного бункера
4. Расчёт горизонтально-наклонного ленточного конвейера
.1 Определение параметров трассы
Схема устройства горизонтально-наклонного ленточного конвейера
Принимаем R2=210 м,
— вогнутый изгиб;
— коэффициент;
.2 Тяговый расчёт конвейера: [2]
Определение постоянных линейных нагрузок:
— масса груза, приходящаяся на 1 м длины ленты;
Ширина ленты 
— средняя линейная нагрузка от массы ленты;
— расстояние между роликоопорами верхней ветви;
— расстояние между роликоопорами нижней части ветви;
и 
— линейные нагрузки от массы вращающихся частей роликоопор верхней и нижней ветви ленты;
Определяем натяжения ленты в характерных точках трассы конвейера:
— натяжение сбегания;
— натяжение набегания; 
т.к. 
значит 
,
;
— угол обхвата барабана лентой;
— коэффициент сцепления;
.3 Выбор основного оборудования
Окружное усилие Р на приводном барабане определится:
— КПД приводного барабана;
т.к. 
, то 
;
Принимаем типоразмер приводного барабана: 14063Г-100
Расчётный крутящий момент на валу приводного барабана определяется:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Выбор типоразмеров электродвигателя и редуктора привода
Определяем расчётную мощность электродвигателя Nр:
— коэффициент неучтённых потерь;
Принимаем электродвигатель 4АН200М4У3: 
Определяем расчётную частоту вращения приводного барабана:
Принимаем редуктор Ц2У-200 
Определяем фактическую скорость ленты при выбранных параметрах привода:
Выбор типоразмера ленты:
Определяем расчётное число прокладок резинотканевой ленты 
:
— запас прочности ленты на разрыв;
— ширина ленты, см;
— номинальная прочность тканевых прокладок, даН/см ширины прокладки;
Т.к. тип ленты 2Л-2ТЛК-100-3-1,то 
;
Принимаем 
4.4 Выбор типоразмера ленты
По каталогу-справочнику (конвейерных лент, допущенных к применению на опасных производственных объектах)табл. 3[2] принимаем:
Трудносгораемуюрезинотканевуюмногопрокладочную конвейерную лентуУральского завода резинотехнических изделий (Россия)
Условное обозначение: 2Л-2ТЛК-100-3-1
Номинальная мощность: 150 Н/мм,
Количество прокладок: 2,
Относительное удлинение при рабочей нагрузке :2%,
Минимальный диаметр приводного барабана: 400 мм.
.5 Выбор типоразмеров приводного и неприводного барабана конвейера.[3]
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
По каталогу-справочнику табл. 2[2] (приводных барабанов, допущенных к применению на опасных производственных объектах) принимаем: 14063Г-100.
Приводной барабан ленточного конвейера
Технические характеристики
По каталогу-справочнику табл. 3[2] (неприводных барабанов, допущенных к применению на опасных — производственных объектах) принимаем: 14063-100
Неприводной барабан ленточного конвейера
Технические характеристики
По ГОСТу 22645-77 принимаем верхнюю желобчатую гладкую роликоопору: ЖГ 140-159-30. табл. 6[2]
ЖГ — верхняя желобчатая гладкая роликоопора (рис. 5),основная рядовая опора ленточного конвейера. Эти роликоопоры устанавливают также с шагом 0,5 м и менее на выпуклых участках трассы конвейера.
Верхняя желобчатая гладкая роликоопора
Технические характеристики
По ГОСТу 22645-77 принимаем верхнюю прямую роликоопору: ПГ 140-159.
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
ПГ — верхняя прямая роликоопора (рис.6), табл. 6[2] применяется для выполаживания верхней (грузовой) ветви конвейера перед барабанами.
Верхняя прямая роликоопора
Технические характеристики:
По ГОСТу 22645-77 принимаем прямую нижнюю роликоопору: НГ 140-159. табл. 6[2]
НГ — прямая нижняя роликоопора (рис. 7) применяется для транспортировки нижней (порожней) ветви конвейера.
Прямая нижняя роликоопора
Технические характеристики
По ГОСТу 22645-77 принимаем грузовую натяжную тележку: 14063ТО-100. табл. 8[2]
Грузовые натяжные тележки ленточных конвейеров
Технические характеристики
Грузовое натяжное устройство без полиспаста (исполнение ТП)
Технические характеристики
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
5. Расчет челнокового (катучего) конвейера
.1 Определение параметров трассы
Схема загрузки бункера челноковым (катучим) конвейером:
а — общий вид; б, в, г — узлы загрузки конвейера
Для конвейера без бортов длина зоны, не заполняемой материалом при конечном положении натяжного барабана, может быть ориентировочно получена в виде суммы:
— ход натяжного устройства, м;
Для
длина бортов 
Принимаем 
Длина конвейера L принимается в зависимости от длины бункеров (числа и размеров ячеек):
5.2 Тяговый расчёт конвейера
Схема устройства челнокового (катучего) конвейера
Определение постоянных линейных нагрузок:
— масса груза, приходящаяся на 1 м длины ленты;
Ширина ленты
— средняя линейная нагрузка от массы ленты;
и — линейные нагрузки от массы вращающихся частей роликоопор верхней и нижней ветви ленты;
Определяем натяжения ленты в характерных точках трассы конвейера:
— натяжение сбегания;
т.к. 
значит 
, 
;
— угол обхвата барабана лентой;
— коэффициент сцепления;
.3 Выбор основного оборудования
Окружное усилие Р на приводном барабане определится:
— КПД приводного барабана;
т.к. , то 
;
Принимаем типоразмер приводного барабана: 14050Г-80
Расчётный крутящий момент на валу приводного барабана определяется:
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Выбор типоразмеров электродвигателя и редуктора привода
Определяем расчётную мощность электродвигателя Nр:
— коэффициент неучтённых потерь;
Принимаем электродвигатель 4AН160S4У3:
Определяем расчётную частоту вращения приводного барабана:
Расчётное передаточное число редуктора определится:
Принимаем редуктор Ц2У-160
Определяем фактическую скорость ленты при выбранных параметрах привода:
Выбор типоразмера ленты:
Определяем расчётное число прокладок резинотканевой ленты :
— запас прочности ленты на разрыв;
— ширина ленты, см;
— номинальная прочность тканевых прокладок, даН/см ширины прокладки;
Т.к. тип ленты EP 200/3 2/2,то 
;
Принимаем
.4 Выбор типоразмера ленты
По каталогу-справочнику (конвейерных лент, допущенных к применению на опасных производственных объектах)табл. 3[2] принимаем:
Трудносгораемуюрезинотканевуюмногопрокладочную конвейерную лентуУральского завода резинотехнических изделий (Россия)
Условное обозначение: 2Л-2ТЛК-100-3-1
Номинальная мощность: 150 Н/мм,
Количество прокладок: 2,
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Относительное удлинение при рабочей нагрузке :2%,
Минимальный диаметр приводного барабана: 400 мм.
5.5 Выбор типоразмеров приводного и неприводного барабана конвейера
По каталогу-справочнику табл. 2[2] (приводных барабанов, допущенных к применению на опасных производственных объектах) принимаем: 14050Г-80.
Приводной барабан ленточного конвейера
Технические характеристики:
По каталогу-справочнику табл. 3[2] (неприводных барабанов, допущенных к применению на опасных — производственных объектах) принимаем: 14050-80
Неприводной барабан ленточного конвейера
Технические характеристики:
По ГОСТу 22645-77 принимаем верхнюю желобчатую гладкую роликоопору: ЖГ 140-159-30. табл. 6[2]
ЖГ — верхняя желобчатая гладкая роликоопора (рис. 5),основная рядовая опора ленточного конвейера. Эти роликоопоры устанавливают также с шагом 0,5 м и менее на выпуклых участках трассы конвейера.
Рис.16. Верхняя желобчатая гладкая роликоопора
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Технические характеристики
По ГОСТу 22645-77 принимаем верхнюю прямую роликоопору: ПГ 140-159.
ПГ — верхняя прямая роликоопора (рис.6), табл. 6[2] применяется для выполаживания верхней (грузовой) ветви конвейера перед барабанами.
Верхняя прямая роликоопора
Технические характеристики:
По ГОСТу 22645-77 принимаем прямую нижнюю роликоопору: НГ 140-159. табл. 6[2]
НГ — прямая нижняя роликоопора (рис. 7) применяется для транспортировки нижней (порожней) ветви конвейера.
Прямая нижняя роликоопора
Технические характеристики:
По ГОСТу 22645-77 принимаем грузовую натяжную тележку: 14063ТО-100.
Грузовые натяжные тележки ленточных конвейеров
Технические характеристики
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
По ГОСТу 22645-77 принимаем: табл. 9[2]
Грузовое натяжное устройство без полиспаста (исполнение ТП)
Технические характеристики
6. Охрана труда и промышленная безопасность
6.1 Опасные вредные производственные факторы
Флотационное отделение, в связи с наличием в нем движущихся транспортеров, влажности, является цехом, требующим особого внимания к выполнению требований правил безопасности.
Эксплуатация флотационного отделения заключается в осуществлении следующих технологических операций: обогащение сырья (разделение на концентрат и отходы), фильтрации продукта (концентрата) обогащения на вакуум — фильтрах и дальнейшая их транспортировка на склад.
Рабочие флотационного отделения подвергаются следующим опасным и вредным факторам:
· Д — движущиеся и вращающиеся части оборудования;
· Дм — движущиеся материалы;
· Н — повышенное напряжение в электрической сети;
· Х — химическая опасность;
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
· П — пожаропасность;
· В — повышенная влажность;
· Ш — повышенные уровни шума;
Опасным производственным фактором (ОПФ) называется такой производственный фактор, воздействие которого на работника может привести к травме.
Вредным производственным фактором (ВПФ) называется такой производственный фактор, воздействие которого на работника может привести к заболеванию (ст. 209 ТК РФ).
Оборудование в отделении флотации вследствие значительного количества вращающихся и движущихся частей представляют особую опасность для обслуживающего персонала. При неумелой эксплуатации или при несоблюдении основных требований правил техники безопасности несчастные случаи не исключены.
В отделении возможны следующие аварии:
· отключение электроэнергии, прекращение подачи воздуха (поломка вентилятора);
· сход или разрыв ленты конвейера;
· возгорание реагентов.
Причиной возникновения аварийной ситуации может служить ошибка обслуживающего персонала, а также механические неполадки оборудования, в связи с его «усталостью» и отсутствием своевременного осмотра и ремонта оборудования.
Опасные и вредные производственные факторы.
1- классифицирующие циклоны; 2- флотационная машина; 3,4- вакуум-фильтры; 5- ленточный конвейер; Ш — повышенный уровень шума; В — повышенная влажность; Х — химическая опасность; Н — повышенные уровни напряжения в электрической сети, Д — движущиеся части; Р — работа на высоте; Дм- движущийся материал.
6.2 Производственная санитария
Нужна помощь в написании диплома?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Сдача работы по главам. Уникальность более 70%. Правки вносим бесплатно.
Общие санитарно-гигиенические требования. Необходимые мероприятия в соответствии с требованиями СН 245-71 «Санитарных норм проектирования промышленных предприятий» и СанПиН 2.2.2948-11 «Гигиенические требования к организациям, осуществляющим деятельность по добыче и переработке угля (горючих сланцев) и организации работ ».
Бытовое обслуживание трудящихся — переодевание и помывка, стирка спецодежды, предусматривается в АБК фабрики, на территории ОФ работает медпункт.