Не отобразилась форма расчета стоимости? Переходи по ссылке

Не отобразилась форма расчета стоимости? Переходи по ссылке

Курсовая работа на тему «Расчет многопролетной плиты монолитного перекрытия»

Монолитное ребристое перекрытие компонуем с поперечными главными балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки размещают по осям колонн и в третях пролёт главной балки. Пролёты плиты между осями рёбер равны 1500 мм.

Курсовая работа с гарантией

Содержание

1. Расчёт монолитного варианта перекрытия. Компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия

. Расчёт многопролётной плиты монолитного перекрытия

.1 Расчётные нагрузки

.2 Характеристики прочности бетона и арматуры

.3 Подбор сечения продольной арматуры

. Расчёт многопролётной второстепенной балки

.1 Расчётный пролёт и нагрузки

.2 Расчётные усилия

.3 Характеристики прочности бетона и арматуры

.4 Расчет по сечениям, нормальным к продольной оси (подбор продольной арматуры)

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

.5 Подбор поперечной арматуры

. Расчёт сборного варианта перекрытия. Расчёт ребристой плиты перекрытия по предельным состояниям первой группы

.1 Определение расчётного пролёта и нагрузок

.2 Определение усилий от расчётных и нормативных нагрузок

.3 Установка размеров сечения плиты

.4 Характеристики прочности бетона и арматуры

.5 Расчёт прочности ребристой плиты по сечению нормальному к продольной оси

.6 Расчёт полки на местный изгиб

.7 Расчёт прочности ребристой плиты по сечению, наклонному к продольной оси

.8 Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям второй группы

.9 Определение потерь предварительного напряжения в арматуре

.10 Расчёт ребристой плиты по образованию трещин, нормальных к продольной оси

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

.11 Расчёт ребристой плиты по раскрытию трещин, нормальных к продольной

.12 Расчёт прогиба ребристой плиты

. Расчёт железобетонного ригеля перекрытия

.1 Расчётная схема неразрезного ригеля

.2 Определение расчётных нагрузок

.3 Построение расчётных поперечных усилий и изгибающих моментов

.4 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригеле

.5 Вычисление моментов в ригеле по грани колонны

.6 Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси

.6.1 Характеристики прочности бетона и арматуры

.6.2 Определение высоты сечения ригеля

.6.3 Подбор сечения арматуры в расчетных сечениях ригеля

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

.7 Расчет прочности балок неразрезного ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси

.7.1 Расчет прочности по наклонному сечению

.8 Конструирование каркасов ригеля

.9 Построение эпюры материалов

. Расчёт сборной железобетонной колонны

.1 Определение расчетных нагрузок и усилий на колонну подвала

.2 Расчёт колонны подвального этажа

.3 Расчёт консоли колонны

. Расчёт монолитного центрально-нагруженного фундамента

Список литературы

1. Расчёт монолитного варианта перекрытия. Компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия

Монолитное ребристое перекрытие компонуем с поперечными главными балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки размещают по осям колонн и в третях пролёт главной балки. Пролёты плиты между осями рёбер равны 1500 мм.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

Рис.1 Конструктивный план монолитного перекрытия.

Предварительно задаёмся размерами сечения балок.

Высота главной балки

м

Ширина главной балки

м

Высота второстепенной балки

м

Ширина второстепенной балки

м→м

Принимаем толщину плиты hпл=100 мм, так как нормативная нагрузка на междуэтажное перекрытие равна 9,0 кН/м2

Расчётный пролёт плиты в первом пролёте и на первой опоре

 

Расчётный пролёт плиты в средних пролётах и на средних опорах:

 

Расчётный пролёт плиты в продольном направлении:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

 

Отношение пролётов 5,8/1,26=4,6>2 — плиту рассчитываем как работающую по короткому направлению.

Рис 2. Неразрезная балочная плита.   2. Расчёт многопролётной плиты монолитного перекрытия   .1 Расчётные нагрузки

Таблица 1. Сбор нагрузок на 1 м 2 перекрытия, кН/м2

= 3,3 кН/м2 — постоянная равномерно распределённая нагрузка= 10,8 кН/м2 — временная нагрузка

Полная расчётная нагрузка:+ v = 3,7 + 10,8 = 14,1 кН/м2

Для расчёта многопролётной плиты выделяем полосу 1 м, при этом расчётная нагрузка на 1 м длины равна 14,5 кН/м2.

С учётом коэффициента надёжности по назначению здания гn = 0,95, следовательно:

(g + v)*гn = 14,1*0,95 = 13,4 кН/м2.

Изгибающие моменты в средних опорах и средних пролётах:

 

В первом пролёте:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

 

На первой промежуточной опоре:

 

Средние пролёты плиты окаймлены по всему контуру связанными с ними балками и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты должны быть уменьшены на 20% при условии h/l≥1/30, в данном конкретном случае условие 10/200=1/20> 1/30 выполняется, следовательно значения моментов можно уменьшить на 20%: М1 = 1,38*0,8 = 1,11 кН*м.

Рис 3. Изгибающие моменты в неразрезной балочной плите.   .2 Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжёлый, класса В 25: призменная прочность Rb=14,5 МПа, прочность при осевом растяжении Rbt=1,05 МПа. Коэффициент условия работы бетона гb1=0,9.

Арматура проволочная класса В 500: расчетное сопротивление арматуры на растяжение RS=415 МПа. 2.3 Подбор сечения продольной арматуры

В средних пролётах и на средних опорах (для М 1):

0 = h — a = 8 — 1,5 = 6,5 см.

Для арматуры класса В 500:

 

 

Необходимая площадь сечения арматуры — 0,35см2

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Принимаем сетку с 5-ю рабочими стержнями ∅4 В 500 (шаг 200 мм) Аs=0,628 cмІ, распределительные стержни ∅3 В 500 шаг 400мм.

В первом пролете и на первой промежуточной опоре (для М 1-2):

0 = h — a = 8 — 1,5 = 6,5 см.

 

Необходимая площадь сечения дополнительной арматуры

Принимаем дополнительную сетку с 6-ю рабочими стержнями ∅3 В 500 (шаг 200 мм) Аs=0,424cмІ, распределительные стержни ∅3 Вр-I шаг 400мм.
  3. Расчёт многопролётной второстепенной балки   .1 Расчётный пролёт и нагрузки

Расчётный пролёт равен расстоянию в свету между главными балками:

— в средних пролетах ,

в крайних пролетах.

Шаг второстепенных балок составляет а = 1,5 м.

Таблица 2. Расчётные нагрузки на 1 м длины второстепенной балки

  .2 Расчётные усилия

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

Изгибающие моменты определяем как для многопролётной балки с учётом перераспределения усилий.

В первом пролёте:

 

На первой промежуточной опоре

 

В среднем пролёте и на средней опоре

 

Так как отношение p/q = 12,83/6,8 = 1,89< 3, то отрицательный момент в средних пролётах принимаем как 40% от момента на первой промежуточной опоре:

 

Значение поперечных сил:

на крайней опоре

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

на первой промежуточной опоре слева:

 

на первой промежуточной опоре справа:

  3.3 Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжёлый, класса В 25:

призменная прочность Rb=14,5 МПа.

прочность при осевом растяжении Rbf=1,05 МПа.

коэффициент условия работы бетона гb1=0,9.

Арматура продольная класса А 400:

расчётное сопротивление растяжению Rs=355 МПа.

Арматура поперечная класса В 500:

расчетное сопротивление хомутов RSW=300 МПа.   .4 Расчет по сечениям, нормальным к продольной оси (подбор продольной арматуры)

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

Продольная арматура подбирается для 4-х расчетных сечений: в крайнем и средних пролетах, над первой и промежуточной опорами. Проверяются также сечения в средних пролетах, в которых возникают отрицательные моменты.

На действие положительных моментов (в первом и средних пролетах)сечение рассчитывается как тавровое с полкой в сжатой зоне: толщина полки ; расчетная ширина полки

.

Для отрицательных моментов (над первой и промежуточными опорами, а также отрицательный момент в средних пролетах) сечение рассчитывается как прямоугольное размерами bЧh=20Ч40см, так как полка попадает в растянутую зону и в расчетах не участвует.

Расстояние от грани бетона до центра тяжести растянутой арматуры сверху и снизу принимаем по 50 мм.

Сечение в первом пролете:

 

Расчётное значение момента

.

Определим расчетный случай:

 

Условие выполняется, нейтральная ось проходит в полке, поэтому сечение рассчитывается как прямоугольное шириной b’f=2200мм.

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

Для арматуры класса А 400:

 

Необходимая площадь сечения арматуры — 4,57см2.

Принимаем 4 стержня ∅14 А 400 с Аs=6,16 cм2

Сечение в среднем пролёте:

 

Расчетное значение момента

Определим расчетный случай:

 

Условие выполняется, нейтральная ось проходит в полке, поэтому сечение рассчитывается как прямоугольное шириной b’f=2200мм.

 

Для арматуры класса А 400:

 

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

Необходимая площадь сечения арматуры — 3,34см2.

Принимаем 2 стержня ∅16 А 400 с Аs=4,02cм2

Сечение на первой промежуточной опоре:

 

Расчетное значение момента

Для арматуры класса А 400:

 

 

Необходимая площадь сечения арматуры — 4,13см2.

Принимаем 4 стержней ∅12А 400 с Аs=4,52cм2.

Сечение на средних опорах:

 

Расчетное значение момента

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

 

Для арматуры класса А 400:

 

 

Необходимая площадь сечения арматуры — 3,57см2.

Принимаем 2 стержней ∅16 А 400 с Аs=4,02cм2.

Сечение в средних пролетах при действии отрицательного момента:

 

Расчетное значение момента

Для арматуры класса А 400:

 

 

Необходимая площадь сечения арматуры — 1,39см 2.

Принимаем 2 стержня ∅12 А 400 с Аs=2,26 cм 2.   .5 Подбор поперечной арматуры

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Дано: свободно опертая балка перекрытия пролетом l = 5,84 м; полная равномерно распределенная нагрузка на балку q= 19,63 кН/м; временная эквивалентная нагрузка qv = 13,5 кН/м; размеры поперечного сечения b= 200 мм, h= 400 мм; а = 50 мм; ho= h-a = 350 мм; бетон класса В 25 (Rbt= 1,05 МПа); хомуты из арматуры класса В 500 (Rsw=300 МПа).

Сечение на крайней опоре:

Наибольшая поперечная сила в опорном сечении равна

 

Так как

, интенсивность хомутов определяем по формуле:

 

Шаг хомутов sw у опоры должен быть не более ho/2= 350/2 = 175 мм и не более 300 мм, а в пролете — 0,75Чho = 0,75Ч350 = 263 мм и не более 500 мм. Максимально допустимый шаг у опоры равен

 

Принимаем шаг хомутов у опоры  (кратно 50 мм), а в пролете . Отсюда

 

Конструктивно (по условию свариваемости с продольной арматурой диаметром 14 мм) принимаем в поперечном сечении два хомута∅5 мм (Asw = 39,3 мм2).

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

Прочность бетонной полосы:

 

т.е. прочность полосы обеспечена.

Прочность наклонного сечения по поперечной силе:

 

Поскольку , хомуты учитываем полностью.

 

Поскольку , значение с определяем по формуле

 

Принимаем co = c = 700 мм. Тогда

 

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.

Сечение на промежуточной опоре:

Наибольшая поперечная сила в опорном сечении равна

Так как

, интенсивность хомутов определяем по формуле:

 

Шаг хомутов sw у опоры должен быть не более ho/2= 350/2 = 175 мм и не более 300 мм, а в пролете — 0,75Чho = 0,75Ч350 = 263 мм и не более 500 мм.

Максимально допустимый шаг у опоры равен

 

Принимаем шаг хомутов у опоры  (кратно 50 мм), а в пролете . Отсюда

 

Конструктивно (по условию свариваемости с продольной арматурой диаметром 14 мм) принимаем в поперечном сечении два хомута ∅5 мм (Asw = 39,3 мм2). Прочность бетонной полосы:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

 

т.е. прочность полосы обеспечена.

Прочность наклонного сечения по поперечной силе:

 

Поскольку, хомуты учитываем полностью.

 

Поскольку , значение с определяем по формуле

 

Принимаем co = c = 700 мм. Тогда

 

 

т.е. прочность наклонных сечений обеспечена. 4. Расчёт сборного варианта перекрытия. Расчёт ребристой плиты перекрытия по предельным состояниям первой группы   .1 Определение расчётного пролёта и нагрузок

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

Для установления расчётного пролёта плиты предварительно задаемся размерами сечения ригеля.

 

при опирании на ригель поверху расчётный пролёт плиты составляет:

 

Подсчёт нагрузок на 1 м2 перекрытия приведён в таблице 3.

Таблица 3. Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия.

 

Расчётная нагрузка на 1 м длины при ширине плиты 1,5 м с учётом коэффициента надёжности по назначению здания гn=0,95:

— постоянная ;

временная ;

полная .

Нормативная нагрузка на 1 м длины:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

постоянная:

постоянная и длительная ;

полная.   .2 Определение усилий от расчётных и нормативных нагрузок

От полной расчётной нагрузки:

 

От полной нормативной нагрузки:

 

От нормативной постоянной и длительной нагрузки:

4.3 Установка размеров сечения плиты

Высота сечения ребристой предварительно напряжённой плиты

= l0/20 = 590/20 = 29,5 см→ 30 cм

Рабочая высота сечения:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

0=h-a=30-3=27 cм

Ширина продольных рёбер понизу — 7 см, ширина верхней полки — 146 см. В расчётах по предельным состояниям первой группы расчётная толщина сжатой полки таврового сечения =5 см, отношение /=5/30=0,167> 0,1, при этом в расчёт вводится вся ширина полки =146 см, расчётная ширина ребра b=2∙7=14cм.

Рис 4. Поперечные сечения ребристой плиты: А) размеры сечения; Б) к расчёту по предельным состояниям первой группы; В) к расчёту по предельным состояниям второй группы.   4.4 Характеристики прочности бетона и арматуры

Ребристую предварительно напряжённую плиту армируем стержневой арматурой класса А 800 с электротермическим натяжением на упоры форм. Технология изготовления плиты — агрегатно-поточная с применением пропаривания. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-ей категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении. Масса плиты составляет 2,25 т.

Арматура продольных рёбер класса А 800, нормативное сопротивление растяжению Rsn=800 МПа, расчётное Rs=695 МПа, модуль упругости Еs=190000 МПа.

Передаточную прочность бетона Rbp(прочность бетона к моменту его обжатия, контролируемая аналогично классу бетона по прочности на сжатие) следует назначать не менее 15 МПа и не менее 50% принятого класса бетона. Назначаем Rbp= 17,5 МПа.

Полка плиты армируется проволочной арматурой В 500: расчетное сопротивление арматуры на растяжение RS=415 МПа, расчетное сопротивление хомутов RSW=300 МПа, модуль упругости арматуры Е=170000 МПа.

Поперечное армирование также выполняется арматурной проволокой В 500.

Бетон тяжёлый класса В 25, соответствующий напрягаемой арматуре. Нормативная призменная прочность Rbn= Rb.ser=18,5 МПа, расчётная Rb=14,5 МПа; коэффициент условия работы бетона гb1=0,9. Нормативное сопротивление при растяжении Rbtn= Rbt.ser=1,55 МПа, расчётная Rbt=1,05 МПа; начальный модуль упругости бетона Еb=30000 МПа.   4.5 Расчёт прочности ребристой плиты по сечению нормальному к продольной оси

Расчетный момент от полной нагрузки

Расчетная высота сечения

ho= h — а =300 — 30 = 270 мм.

Проверяем условие:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

 

Условие выполняется, граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b =b’f =1460 мм.

 

При классе арматуры А 800 и уsp/Rs = 0,6 находим оR = 0,41, тогда

 

то есть сжатая арматура по расчету не требуется.

 

Так как о/оR = 0,0608/0,41 = 0,148< 0,6 принимаем гs3=1,1.

 

Принимаем 2∅18 А 800 (Аsp = 5,09 см 2).   .6 Расчёт полки на местный изгиб

Запроектируем плиту без поперечных ребер, тогда расчётный пролёт полки равен расстоянию в свету между продольными ребрами.

При толщине ребер поверху 9см составит: l0= 146-2∙9 = 128 cм.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Нагрузкуна 1 м2 полки можно принять, как для плиты в целом:

 

Изгибающие моменты для полосы шириной 1м определяем с учётом частичной заделки в рёбрах:

 

Рабочая высота сечения полки h0= 5-1,5 = 3,5 см

 

Для арматуры класса В 500:

 

 

Необходимая площадь сечения арматуры — 1,37см2.

Принимаем сетку с 8-ю рабочими стержнями ∅5 В 500 (шаг 125 мм) Аs=1,571 cмІ, распределительные стержни ∅3 В 500 шаг 250мм.   .7 Расчёт прочности ребристой плиты по сечению, наклонному к продольной оси

Каждое ребро плиты армировано плоским каркасом с поперечными стержнями из арматуры класса В 500 диаметром ∅5 мм (Asw = 39,2 мм2; Rsw = 300 МПа) с шагом sw = 150 мм; усилие обжатия от продольной арматуры в ребре Р = 184,5 кН; расчетная нагрузка q = 20,88 кН/м; временная часть нагрузки qv = 15,39 кН/м; поперечная сила в опорном сечении Qmax = 61,6кН.

Прочность бетонной полосы между наклонными трещинами проверяем из условия:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

 

т.е. прочность бетонной полосы обеспечена.

Прочность по наклонному сечению:

Прочность по наклонным сечениям проверяем из условия (3.50).

 

Проверим условие:

 

Условие выполняется.

 

Определяем длину проекции с не выгоднейшего наклонного сечения:

 

Так как

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

,

принимаем

,

но поскольку

,

принимаем

,

что соответствует .

Принимая

,

проверим условие:

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

условие соблюдается, то есть прочность любого наклонного сечения обеспечена.

Определим , заменяяна

 

Кроме того , т.е. конструктивные требования не соблюдаются, окончательно принимаем .   .8 Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям второй группы

Определение геометрических характеристик приведённого сечения

Отношение модулей упругости

б = ЕS/Еb= 190000/30000 = 6,33.

Площадь приведённого сечения:

 

Статический момент площади приведённого сечения относительно нижней грани сечения:

 

Находим расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

 

Момент инерции приведённого сечения плиты относительно центра тяжести:

Момент сопротивления приведённого сечения по нижней зоне:

 

Момент сопротивления приведённого сечения по верхней зоне:

Расстояние от ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой (верхней) зоны до центра тяжести приведённого сечения согласно формуле:

 

то же, наименее удаленное от растянутой зоны (нижней):

 

где

.

Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усиления обжатия к расчётному сопротивлению бетона для предельных состояний 2-ой группы предварительно принимают равным 0,75.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

Упругопластический момент сопротивления в растянутой зоне в стадии эксплуатации:

 

где  для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.

Упругопластический момент сопротивления в растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:

 

где  для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при

.   .9 Определение потерь предварительного напряжения в арматуре

Максимально допустимое значение уsp без учета потерь равно:

 

Определим первые потери.

Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом натяжении:

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Потери от температурного перепада , определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилия натяжения:

При агрегатно-поточной технологии изготовления изделие при пропаривании нагревается вместе с формой и упорами, поэтому температурный перепад между ними равен нулю и, следовательно, .

Потери от деформации формы  и анкеров : при электротермическом натяжении арматуры они равны нулю.

Таким образом, сумма первых потерь равна:

 

а усилие обжатия с учетом первых потерь равно:

 

В связи с отсутствием в верхней зоне напрягаемой арматуры (т.е. при ) имеем:

 

Проверим максимальное сжимающее напряжение бетона от действия усилия , вычисляя при ys= y = 221мм и принимая момент от собственного веса М равным нулю:

 

условие выполняется.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

Определяем вторые потери.

Потери от усадки бетона:

 

где еb,sh = 0,0002 — для бетона классов В 35 и ниже.

Потери от ползучести бетона:

— коэффициент ползучести бетона, ;

б = ЕS/Еb= 190000/30000 = 6,33;

Определим напряжение бетона на уровне арматуры Sпри ys= ysp= 191 мм. Для этого определяем нагрузку от веса плиты:

 

момент от этой нагрузке в середине пролета:

 

(здесь l= 5,7 м — расстояние между прокладками при хранении плиты); тогда

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Вторые потери для арматуры равны:

Суммарная величина потерь напряжения:

 

Напряжение Дуsp2с учетом всех потерь равно

Усилие обжатия с учетом всех потерь напряжений Р:

 

Эксцентриситет усилия Р равен

  .10 Расчёт ребристой плиты по образованию трещин, нормальных к продольной оси

Выполняем проверку для выяснения необходимости расчёта по раскрытию трещин. Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляют требования третьей категории, принимают значение коэффициента надёжности по нагрузке ; . Условием, при котором не образуются трещины является условие — если момент внешних сил не превосходит момента внутренних усилий в сечении перед образованием трещины , то есть.

Определяем момент образования трещин по приближённому способу:

Поскольку , трещины в растянутой зоне образуются. Следовательно, необходим расчёт по раскрытию трещин.

Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Момент образования трещин в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия в стадии изготовления:

Поскольку вычисленное значение положительное, это означает, что трещины в верхней зоне сечения до приложения внешней нагрузки не образуются.   .11 Расчёт ребристой плиты по раскрытию трещин, нормальных к продольной

Определим приращение напряжения напрягаемой арматуры от действия постоянных и длительных нагрузок, т.е. принимая .

Рабочая высота сечения равна hо = 270 мм.

Принимая

esp = у 0 — а — e0p = 221 — 50 — 191 = -20 мм,

получаем,

Коэффициент приведения as1 равен

as1 =300/Rb,ser= 300/18,5 = 16,2.

Тогда имеем:

Из табл.4.2при мas1 = 0,218, ϕf= 1,0 и находим ж= 0,895.

Тогда z = ж ·hо= 0,895·270 = 242 мм; Asp + Аs= 509 + 0 = 509 мм 2;

Аналогично определяем значение уs,crc при действии момента

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

.

 

Согласно табл.4.2ж= 0,878 и z= 0,878∙270=237 мм, тогда

При моменте от всех нагрузок

 

Согласно табл.4.2ж= 0,895 и z = ж ·hо= 0,895·270 = 242 мм.

Проверим условие, принимая t= 0,68 — при допустимой ширине продолжительного и непродолжительного раскрытия трещин равных соответственно 0,3 и 0,4 мм:

следовательно, проверяем только продолжительное раскрытие трещин.

При уs = уsl=101,2 МПа определим коэффициент

Определим расстояния между трещинами ls:

Высота зоны растянутого бетона, определенная как для упругого материала равна:

а с учетом неупругих деформаций растянутого бетона

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

уt= к∙уо= 0,9∙106,8 = 96,1 мм.

Поскольку yt=96,1>2а = 2∙30 = 60 мм, принимаем yt=96,1 мм. Тогда площадь сечения растянутого бетона равна:

bt = b∙yt= 140∙96,1 = 13455.1 мм2.

Диаметр стержней растянутой арматуры равен  Тогда

Поскольку ls= 237,9 мм>10ds=180 мм, принимаем ls= 237,9 мм.

Определяем acrc,1, принимая ϕ1 = 1,4, ϕ2 = 0,5:

,

что меньше предельно допустимого значения 0,3 мм.

Ширина раскрытия трещин от длительной нагрузки не превышает предельно-допустимой величины.   4.12 Расчёт прогиба ребристой плиты

Определяем кривизну  в середине пролета от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, т.е. при

.

Для этих нагрузок имеем: , ϕf = 1,

При продолжительном действии нагрузки и нормальной влажности имеем

По табл.4.5 при ϕf = 1,0,  и  находим ϕc =0,563.

Тогда согласно кривизна  равна:

Прогиб плиты определяем, принимая согласно табл.4.3S=5/48:

Согласно приложению Е.1 СП 20.13330.2011при l = 5,9 м предельно допустимый из эстетических требований прогиб равен fu= 5900 / 200 =29,5 мм, что превышает вычисленное значение прогиба.

Таким образом, , прогиб плиты не превышает предельно-допустимого значения по эстетическим соображениям.   5. Расчёт железобетонного ригеля перекрытия   .1 Расчётная схема неразрезного ригеля

Для проектируемого многоэтажного здания принята конструктивная схема с неполным каркасом. В соответствии с конструктивной схемой каркаса здания в крайних пролётах ригеля расчётная длина принимается равной расстоянию от оси опоры балки на кирпичной стене до оси ближайшей колонны:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Расчетная длина среднего ригеля равна расстоянию между геометрическими осями соседних колонн: .

В=6 метрам — расстояние между поперечными разбивочными осями.

, — привязка наружной продольной стены.

; .

Рис. 5.Расчётнаясхема здания с неполным каркасом

Нагрузка на ригель от ребристой плиты считается равномерно распределённой. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам, в нашем случае 6 м. 5.2 Определение расчётных нагрузок

Произведём расчёт нагрузок на 1м 2 перекрытия, результат расчёта сведем в таблицу 3.

Таблица 3 — Сбор нагрузок на 1 м 2ригеля

  .3 Построение расчётных поперечных усилий и изгибающих моментов

Результаты вычисления опорных и пролетных моментов приведены в табличной форме в таблице №4. Результаты вычисления поперечных усилий приведены в таблице №5.

 

Таблица 4 — Опорные и пролетные моменты ригеля при различных схемах загружения.

Таблица 5. Опорные и пролетные поперечные усилия ригеля при различных схемах загружения

Пролётные моменты ригеля:

Первый пролёт:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

Здесь координата х отсчитывается от опоры А.

1.   комбинация нагрузок 1+2:

2.   комбинация нагрузок 1+3:

3.   комбинация нагрузок 1+4:

Второй пролёт:

Здесь координата х отсчитывается от опоры В.

1.   комбинация нагрузок 1+2:

1.   2. комбинация нагрузок 1+3:

3.   комбинация нагрузок 1+4:

Третий пролёт:

Здесь координата х отсчитывается от опоры С.

1.   комбинация нагрузок 1+2:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

2.   комбинация нагрузок 1+3:

3.   комбинация нагрузок 1+4:

Максимальные пролётные моменты определяются по формуле:

i=1,2,3; m=2,3,4.

кН∙м

кН∙м

кН∙м

кН∙м

кН∙м

кН∙м

кН∙м

кН∙м

кН∙м   5.4 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригеле

перекрытие бетон арматура монолитный

Практически перераспределение изгибающих моментов под влиянием пластических деформаций заключается в уменьшении примерно на 30% опорного момента Мв, соответствующего схемам загружения 1+4. К эпюре моментов по схеме 1+4 добавляется треугольная выравнивающая эпюра с максимальной ординатой ниже опоры В:

 

Если же разность моментов

(Мb1+4- Мb1+2)=(118,74+199,17) — (118,74+125,87)=73,3< 0,3∙Мb1+4=95,37,

то

 

В нашем случае

,

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

следовательно,

.

Кроме того, следуя методике перераспределения усилий, к эпюре моментов по схеме 1+4 необходимо добавить треугольную эпюру, расположенную во втором и третьих пролетах с ординатой над опорой С:

По данным таблиц 4 и 5 строятся эпюры изгибающих моментов и поперечных сил при различных комбинациях схем загружения. При этом постоянная нагрузка по схеме I участвует во всех комбинациях: 1+2; 1+3; 1+4.
5.5 Вычисление моментов в ригеле по грани колонны

Расчетными на опоре являются сечения ригеля по грани колонны. В этих сечениях максимальные изгибающие моменты определяются по формуле:

где  -граневый изгибающий момент у опоры В слева (л) или справа (п) от нее при схеме загружения 1+m (m=2,3,4).

 — изгибающий момент на опоре В.

 — поперечная сила на опоре В справа (п) или слева (л) от нее.

 — размер поперечного сечения колонны

.

На опоре В при схеме загружения 1+4 опорный момент по грани колонны не всегда оказывается расчетным, максимальным по абсолютному значению. Он может оказаться расчетным при схеме загружения 1+2 или 1+3. Поэтому необходимо определить моменты по всем схемам загружения.

Вычисление граневых изгибающих моментов у опоры В слева:

Схема загружения 1+4:

Схема загружения 1+3:

Схема загружения 1+2:

В данном случае для первого пролета расчетный граневый момент принимается равным .

Вычисление граневых изгибающих моментов у опоры В справа и у опоры С слева.

Схема загружения 1+4:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Схема загружения 1+3:

Схема загружения 1+2:

В данном случае для среднего пролета расчетный граневый момент принимается равным .   .6 Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси   .6.1 Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжелый, класса В-25; расчетное сопротивление при сжатии Rb=14,5 МПа; коэффициент условия работы бетона gb1=0,9; модуль упругости Еb=30000 МПа.

Арматура продольная и поперечная класса А 400 с Rs=355 МПа, модуль упругости Es=200000 МПа.   5.6.2 Определение высоты сечения ригеля

Проверяем высоту сечения ригеля по наибольшему граневому моменту  при относительной высоте сжатой зоны бетона о=0,4. Принятое сечение следует затем проверить по пролетному моменту (если он больше опорного ) так, чтобы соблюдалось условие: о<оR.

.

.

Полная высота сечения принимается из условия

=h0+a=54,7+5=60 см.

Конструктивно принимаем h=80 см, b=0,3h≈25 см, тогда h0=80-5=75 см,

  .6.3 Подбор сечения арматуры в расчетных сечениях ригеля

Сечение в первом пролете:

Расчетное значение изгибающего момента М=457,9кН∙м.

,посчитанная площадь арматуры достаточна.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Принимаем 2Æ28+2Æ25A400 (As= 22,14 см2).

Сечение в среднем пролете:

Расчетное значение изгибающего момента М=292,1 кН·м.

,

посчитанная площадь арматуры достаточна.

Принимаем 4Æ20 мм A400 с As=12,56 см 2.

Сечение в среднем пролете при отрицательном моменте:

Расчетное значение изгибающего момента М=119,1 кН·м.

,

Принимаем 2Æ18 мм A400 с As=5,09 см2.

Сечение у опоры В слева:

Расчетное значение изгибающего момента М=317,6 кН·м.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

,

посчитанная площадь арматуры достаточна.

Принимаем 4Æ22 мм A400 с As=15,2 см 2.

Сечение у опоры В справа и у опоры С слева:

Расчетное значение изгибающего момента М=324,2 кН·м.

,

посчитанная площадь арматуры достаточна.

Принимаем 4Æ22 мм A400 с As=15,2 см2.   .7 Расчет прочности балок неразрезного ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси

Дано: свободно опертая балка пролетом l = 5,89 м; полная расчетная равномерно распределенная нагрузка на балку q= 77,17 кН/м; временная эквивалентная нагрузка qv = 51,3 кН/м; размеры поперечного сечения b= 250 мм, h= 800 мм; а = 50 мм; ho= h — a = 750 мм; бетон класса В 25 (Rbt= 1,05 МПа); хомуты из арматуры класса А 400 (Rsw=285 МПа).

Наибольшая поперечная сила в опорном сечении равна   .7.1 Расчет прочности по наклонному сечению

 

Так как

,

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

интенсивность хомутов определяем по формуле:

Шаг хомутов swу опоры должен быть не более ho/2= 750/2 = 375 мм и не более 300 мм, а в пролете — 0,75Чho = 0,75Ч750 = 562 мм и не более 500 мм.

Максимально допустимый шаг у опоры равен

Принимаем шаг хомутов у опоры sw1= 250 мм (кратно 50 мм), а в пролете sw2= 500 мм. Отсюда:

Конструктивно (по условию свариваемости с продольной арматурой диаметром 28 мм) принимаем в поперечном сечении два хомута по 10 мм (Asw = 157 мм2).

Прочность бетонной полосы:

 

т.е. прочность полосы обеспечена.

Прочность наклонного сечения по поперечной силе:

.

Поскольку , хомуты учитываем полностью.

 

Поскольку , значение с определяем по формуле:

принимаем co = c = 1500 мм.

Тогда:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

 

т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.   .8 Конструирование каркасов ригеля

Ригель армируется двумя вертикальными сварными каркасами. В целях снижения металлоемкости, часть продольной арматуры ригеля обрывается в пролете, при этом до опоры доводится не менее половины площади арматуры, требуемой по расчету в центре пролета.

Для определения мест обрыва требуется построение эпюры материалов. Обрываемые стержни заводятся за места теоретического обрыва на длину анкеровки.   .9 Построение эпюры материалов

Эпюра материалов строится следующим образом:

1.   Прежде всего определяются изгибающие моменты Мs, воспринимаемые в расчетных сечениях по фактически принятой арматуре;

2.       По выровненной эпюре моментов в соответствии со значениями Мs графически устанавливается место теоретического обрыва стержней;

.         После этого определяется длина анкеровки обрываемых стержней:

 

где — поперечная сила, определяемая в месте теоретического обрыва; d — диаметр обрываемого стержня; s — принимается в сечении теоретического обрыва.

В первом пролете принято следующее армирование:

Нижняя арматура — 2Æ28+2Æ25 A400 с As=22,14 см 2

 

Нижняя арматура в месте теоретического обрыва — 2Æ28 A400 с As=12,32 см2

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

,

 

Обрываемая арматура 2Æ25 мм A400 заводится за место теоретического обрыва на величину анкеровкиw1.

Поперечная сила в сеченииQ1=160,0 кН. Поперечные стержни Æ10 мм А 400 в месте теоретического обрыва стержней сохраняют шаг S=25 см

Длина анкеровки составит:

Принимаем .

Верхняя арматура у опоры В слева — 4Æ22 мм A400 с As=15,20 см 2

,

 

Верхняя арматура в месте теоретического обрыва — 2Æ12 A400 с As=2,26 см2

,

 

Обрываемая арматура 4Æ22 мм A400 заводится за место теоретического обрыва на величину анкеровкиw2.

Поперечная сила в сечении Q1=72,3 кН. Поперечные стержни Æ10 мм А 400 в месте теоретического обрыва стержней сохраняют шаг S=25 см

Длина анкеровки составит:

Принимаем .

В среднем пролете принято следующее армирование:

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Нижняя арматура — 4Æ20 A400 с As=12,56 см 2

,

 

Нижняя арматура в месте теоретического обрыва — 2Æ20 A400 с As=6,16 см 2

,

 

Обрываемая арматура 2Æ20 мм A400 заводится за место теоретического обрыва на величину анкеровкиw3.

Поперечная сила в сечении Q1=167,1 кН. Поперечные стержни Æ10 мм А 400 в месте теоретического обрыва стержней сохраняют шаг S=25 см

Длина анкеровки составит:

Принимаем .

Верхняя арматура у опоры В слева — 4Æ22 мм A400 с As=15,20 см 2

 

Верхняя арматура в месте теоретического обрыва — 2Æ20 A400 с As=5,09 см2

,

6. Расчёт сборной железобетонной колонны

Требуется рассчитать и сконструировать колонну среднего ряда производственного 4х этажного четырёх пролётного здания с плоской кровлей, при случайных эксцентриситетах. Высота надземного этажа — 4,8 м, подвального — 3,6 м. Сетка колонн — 6х 6 м. Верхний обрез фундамента заглублён на 0,15 м ниже отметки чистого пола подвала. Нормативная полезная нагрузка на междуэтажное перекрытие — 9,0 кН/м2. Конструктивно здание решено с несущими наружными стенами (неполный железобетонный каркас). Членение колонн — поэтажное. Стыки колонн располагаются на высоте 1 м от уровня верха панелей перекрытия. Ригели опираются на консоли колонн. Класс бетона по прочности на сжатие В 25, продольная арматура класса А 400. По назначению здание относится ко II классу, следовательно, принимаем значение коэффициента надежности по ответственности гn=0,95.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

Принимаем сечение ригеля равным b=25 см, h=80 см.

Нормативная распределенная нагрузка от собственного веса ригелей перекрытия и покрытия:

qгр = = = 0,833 кН/м 2

Сечение колонны предварительно примем bcЧhc = 40Ч40 cм.

Расчётная длина колонн в первом-четвертом этажах принимается равной высоте этажа (коэффициент расчетной длины в обоих плоскостях принимаем мx = мy = 1) l0 = Hf = 4,8 м.

Рис.9. Схема расположения элементов перекрытия, колонн и фундаментов

Для подвального этажа с учётом некоторого защемления колонны в стакане фундамента: l0 = 0,7 ∙Hf = 0,7 ∙(3,6+0,15) = 2,625 м

Подсчёт нормативных и расчётных нагрузок сведён в таблицу 6.

Таблица 6. Нормативные и расчётные нагрузки на 1м2 перекрытия.

  .1 Определение расчетных нагрузок и усилий на колонну подвала

Расчетные усилия определяются в соответствии с грузовой площадью

f=L∙ℓ.

Грузовая площадь от перекрытий и покрытий при сетке колонн 6Ч6 м составит:f = 6∙ 6 = 36 м 2.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Полная расчетная нагрузка от покрытия:

 

Постоянная и временная длительная нагрузка от покрытия:

 

Полная расчетная нагрузка от одного перекрытия:

 

Постоянная и временная длительная нагрузка от одного перекрытия:

 

Расчетная сила от массы колонны одного надземного этажа:

 

Расчетная сила от массы колонны подвального этажа:

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

Вес ригеля:

 

Расчетное продольное усилие от полной нагрузки:

 

Продольное усилие от постоянных и временных длительных нагрузок:

 

Здесь n0 — общее количество перекрытий и покрытия, ni — количество надземных этажей.

Усилия с учётом коэффициентов надёжности по назначению здания гn=0,95 будут равняться:

  .2 Расчёт колонны подвального этажа

Сечение колонны bcЧhc = 40Ч40 cм, бетон класса В 25 с расчётным сопротивление бетона осевому сжатию Rb = 14,5 МПа, гb1=0,9.

Продольная сжатая арматура класса А 400, Rsc=355 МПа, поперечная арматура класса А 240, Rsw=170 МПа.

Предварительно вычисляем отношение

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

==0,827.

Гибкость колонны

> 4,

следовательно, необходимо учитывать прогиб колонны.

Случайный эксцентриситет принимается большим из следующих значений:

.         е0 =  см,

.         =0,625 см,

.         1 см.

Принимаем большее значение, то есть е 0 = 1,33 см.

Из табл.3.5 и 3.6 пособия к СП 52-101-2003 при Nl/N = 0,827 и l0/hc=262,5/40=6,563, предполагая отсутствие промежуточных стержней при а= а’ <0,15hнаходим ϕb= 0,917 и ϕsb = 0,918.

Принимая в первом приближении ϕ= ϕsb= 0,918, находим:

 

Отсюда

 

Поскольку аs<0,5, тогда ϕбудет равно:

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Цена курсовой

Суммарную площадь сечения арматуры принимаем равной:

Окончательно принимаем  (4Æ22).

Поперечная арматура по условию сварки с продольными стержнями диаметром 22 ммпринятаÆ10 мм классаA240 с шагом 400 мм < 20´d=20´22=440 мм <hc=40 (см). Армированиеколонныподвальногоэтажа показано в графическойчастипроекта.   .3 Расчёт консоли колонны

Опирание ригеля на колонну осуществляется на железобетонную консоль. Действующая на консоль опорная реакция ригеля воспринимается бетонным сечением консоли и растянутой арматурой, расчёт которой приведён ниже.

Произведём расчёт консоли в уровне перекрытия первого этажа.

Расчётные данные: бетон колонны класса В 25, Rb=14,5 МПа, Rbt=1,05 МПа, гb1=0,9; продольная арматура класса А 400, Rs=355 МПа; поперечная арматура консоли (хомуты) класса А 240, Rsw = 170 МПа.

Наибольшая поперечная сила в опорном сечении равна

Ширина консоли равна ширине колонны, bc=40 см, ширина ригеля bр=25 cм, высота ригеля hр=80 см.

Рис.10. Расчетная схема консоли колонны.

Вычисляем минимальный вылет консоли lmp из условия смятия над концом ригеля:

lsup = = 11,9 cм,

принимаем lsup = 12 см.

С учётом зазора между торцом ригеля и гранью колонны, равным 5 см, вылет консоли

l= lsup+5 =12+5=17 cм.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

Принимаем кратным 5 см, l = 20 см.

Определяем расстояние а от точки приложения опорной реакции Qmax до грани колонны:

.

Высота сечения консоли у грани колонны

=(0,7¸0,8)∙hр;

=0,7∙80=56 см. Принимаем 60см.

Полную высоту свободного конца консоли, если нижняя грань её наклонена под углом 450:

1=h-l1=60-20=40cм.

Рабочая высота сечения консоли h0=60-3=57 см.

Проверяем условие l=20 <0,9∙h0 = 0,9∙57=51,3cм — консоль считается короткой.

Площадь сечения рабочей арматуры консоли колонны определяется по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%:

Требуемое сечение продольной арматуры

,

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

посчитанная площадь арматуры достаточна.

Принимаем 2∅16 мм А 400 АS=4,02 cм2.

Короткую консоль армируем горизонтальными хомутами и отогнутыми стержнями.

Рис. 11. Схема армирования консоли.

Минимальное сечение отогнутой арматуры

 

Принимаем 2∅18 мм А-III,

Принимаем два хомута из стали А 240 ∅8 мм с АS=1,01 cм 2 с шагом S=10 см (при этом S< 40/4=10 см и S<15 см).

Прочность сечения консоли проверим по условию

 

Соблюдаем условие

Поскольку

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

,

принимаем

 

Следовательно  — прочность консоли обеспечена.   7. Расчёт монолитного центрально-нагруженного фундамента

Сечение колонны 40´40 см. Расчетное усилие в колонне в уровне заделки в фундамент N=2552,8 кН; усредненное значение коэффициента надежности по нагрузке гf=1,15; нормативное усилие Nn=2552,8/1,15=2219,8кН.

Расчетное сопротивление грунта R0=0,25 МПа; бетон тяжелый класса В 25, Rb=14,5 МПа, Rbt=1,05 МПа, гb1=0,9; арматура класса А 400, Rsc=355 МПа. Вес единицы объема бетона фундамента и грунта на его обрезах принят г=20 кН/м 3.

Глубина заложения подошвы фундамента по технологическим требованиям должна быть не менее 1,65 м. Обрез фундамента расположен на отметке -0,15м. Полная высота фундамента составит  Глубина заделки колонны в фундамент должна быть не менее hc=400 мм и не менее 25d=25х 22=550мм; принимаем глубину стакана hд=550+50=600мм. Толщина днища при этом составит hд=1500-900=600мм.

Площадь подошвы фундамента определяем предварительно без поправок R0 на ее ширину и заложение

Размеры стороны квадратной подошвы

Принимаем размер подошвы фундамента а=3,3 м кратно 300мм. Давление на грунт от расчетной нагрузки р=2552,8/А=2552,8/3,3∙3,3=234,42 кН/м 2.

Рабочая высота фундамента из условий продавливания:

Принимают окончательно без перерасчета фундамент высотой Нф=150 см — трехступенчатый.

Проверяем, отвечает ли рабочая высота нижней ступени фундамента h01=300мм условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении, начинающемся в сечении III-III. Для единицы ширины этого сечения (b=100 см)

 

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

при с=2,5h0

 

условие прочности удовлетворяется.

Расчетные изгибающие моменты в расчетных сечениях I-I, II-II и III-III:

Площадь сечения арматуры:

Принимаем нестандартную сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 14Æ12 мм A400 с шагом s=250 мм As=15,84 см 2.

Процент армирования:

Полученный результат меньше, установленный нормами.

Верхнюю ступень армируют конструктивно горизонтальной сеткой из арматуры Æ8мм класса А 240, устанавливаемые через 150 мм по высоте, расположение сеток фиксируют вертикальными стержнями Æ8 мм класса А 240. Список литературы

1.     СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная версия СНиП 2.01.07.85*. — М.: ФЦС, 2011. — 96 с.

2.       СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. — М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2004. — 24 с.

.         СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного натяжения арматуры. — М.: ФГУП ЦПП, 2004. — 78 с.

.         СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции. — М.: ФГУП ЦПП, 2005. — 44 с.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Подробнее

.         СНиП 3.03.01-87*. Несущие и ограждающие конструкции. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. — 113 с.

.         Пособие к СП 52-101-2003. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры. — М.: ФГУП ЦПП, 2005. — 150 с.

.         Пособие к СП 52-102-2004. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона. — М.: ФГУП ЦПП, 2005. — 102 с.

.         ГОСТ 21.501-93*. СПДС. Правила выполнения архитектурно строительных чертежей. — М.: ИПК Издательство стандартов, 2003. — 38 с.

.         ГОСТ 2.105-95*. ЕСКД. Общие требования к текстовым документам. — М.: ИПК Издательство стандартов, 1999. — 29 с.

10.   Бондаренко В.М., Бакиров Р.О., Назаренко В.Г., Римшин В.И. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. для строит. спец. Вузов. под ред. Бондаренко В.М. — 4-е изд., доп.-М.: Высш. шк., 2007.-887 с.: ил.

11.     Боровских А.В. Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям и предельному равновесию: Учеб. Пособие. — М.: ИАСВ, 2002.-320 с.: ил.

.         Заикин А.И. Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий: Учеб. пособие. — М.: АСВ, 2002.-192 с.: ил.

.         Малбиев С.А,, Телолян А.Л., Марабаев Н.Л. Строительные конструкции: «Металлические конструкции», «Железобетонные и каменные конструкции», «Конструкции из дерева и пластмасс» / учебное пособие: — М.: Издательство ассоциации строительных вузов, 2008.-176 с.

.         Сильванович Т.Г. Альбом схем и справочных таблиц по курсу «Железобетонные и каменные конструкции»: Учебное пособие. 3-е изд., перераб. и доп. — М.: Издательство АСВ, 2003.-168 с.: ил.

.         Соколов Б.С., Никитин Г.П., Седов А.Н. Проектирование железобетонных и каменных конструкций. Учебное пособие. — М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2004.-216 с.

.         Фролов А.К., Белов А.И., Шпанова В.Н., Родина А.Ю., Фролова Т.В. Проектирование железобетонных, каменных и армокаменных конструкций. Учебное пособие: — М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2004.-176 с.

Нужна помощь в написании курсовой?

Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.

Заказать курсовую

Средняя оценка 0 / 5. Количество оценок: 0

Поставьте оценку первым.

Сожалеем, что вы поставили низкую оценку!

Позвольте нам стать лучше!

Расскажите, как нам стать лучше?

881

Закажите такую же работу

Не отобразилась форма расчета стоимости? Переходи по ссылке

Не отобразилась форма расчета стоимости? Переходи по ссылке