1. Компоновка элементов здания
1.1 Компоновочная схема здания
Рисунок 1 — Компоновочная схема каркаса здания
— колонна крайнего ряда; 2 — колонна среднего ряда; 3 — двускатная балка покрытия; 4 — подкрановая балка; 5 — ребристая плита покрытия; l — пролет здания; lK — шаг колонн; l — расстояние от разбивочной оси колонны до оси подкрановой балки, равно 0,75 м; LK — пролет мостового крана; H, HB, HH, hB, hH — размеры колонны.
К элементам конструкции одноэтажного каркасного здания с балочным покрытием относятся: колонны, заделанные в фундаментах; балки (фермы, ригели, арки) покрытия, опирающие на колонны; плиты покрытия, уложенные по ригелям; подкрановые балки; фонари (Рисунок 1).
Высота здания принимается по высоте колонны:
высота здания Н = 13.2м
Размеры здания:
пролет здания L = 18 м;
число пролетов — 2;
шаг колонны LК = 6 м.
.2 Подбор элементов здания и определение основных конструктивных размеров
1.2.1 Колонны
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Для одноэтажных однопролетных и многопролетных зданий, имеющих пролеты до 30 м, высотой до 18 м, с фонарями и без фонарей, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью до 500 кН среднего и тяжелого режима работы, при шаге колонн 6 и 12 м используются двухветьевые колонны прямоугольного сечения, марка колонн (обозначение для марки колонн: КДП — колонна двухветьевая, арабские цифры — номер колонны по несущей способности):
крайние колонны КДП -1;
— средние колонны КДП -3.
Рисунок 2 — Колонны прямоугольного сечения
Основные показатели выбранных колонн
1.2.2 Плиты покрытия
Плиты для беспрогонных покрытий представляют собой ребристые панели размерами 3х12 и 3х6, которые опираются непосредственно на ригели поперечных рам здания. Продольные ребра таких плит армируются напрягаемой стержневой или канатной арматурой, поперечные ребра и полки — сварными каркасами и сетками.
Рисунок 3 — Плита покрытия
Учитывая, что по заданию шаг колонн составляет 6 м, принимаем ребристую плиту покрытия размером 3х6 со следующими характеристиками:
ширина bП = 2980 мм;
длина lП = 5970 мм;
высота hП = 305 мм;
объем бетона VП = 1,07 м3;
масса плиты mП = 2,65 т.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
1.2.3 Подкрановые балки
Железобетонные предварительно напряженные подкрановые балки испытывают динамические воздействия от мостовых кранов, поэтому их применение регионально при мостовых кранах легкого и среднего режима работы грузоподъемностью до 300 кН. Наиболее выгодна двутавровая форма поперечного сечения подкрановой балки с развитой полкой для повышения меткости балки в горизонтальном направлении.
Учитывая, что по заданию шаг колонн составляет 6 м, принимаем предварительно напряженную подкрановую балку со следующими характеристиками:
сечение — тавровое;
длина балки — 5950 мм;
грузоподъемность — 300 кН;
пролет — 18 м;
высота балки — 1000 мм;
верхняя ширина полок — 600 мм;
нижняя ширина полок — 0 мм;
ширина ребра — 200 мм;
верхняя высота полок — 120 мм;
нижняя высота полок — 0 мм;
объем бетона — 1,66 м3; масса балки — 4,15 т.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Рисунок 4 — Подкрановая балка
1.2.4 Двускатная балка покрытия
Учитывая, что по заданию пролет здания составляет 18 м, принимаем предварительно напряженную двускатную балку со следующими характеристиками:
сечение — двутавровое;
длина балки L = 18 м;
расчетная нагрузка на покрытие q = 3,5-6,5 кН/м2;
высота сечения на опорах: hпо= 800 мм;
в середине пролета: hC = 1540мм;
высота полок верхняя hf¢ = 220 мм;
нижняя hf = 300 мм;
ширина полок верхняя bf¢ = 400 мм;
нижняя bf = 270 мм;
ширина ребра b = 120 мм;
объем бетона V=3,64 м3;
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
масса балки m = 9,1 т.
Рисунок 5 — Двускатная балка покрытия
2. Статический расчет подкрановой балки
2.1 Выбор материалов
1. Принимаем стержневую арматуру класса А- ΙV:
для предельных состояний второй группы:
расчетное сопротивление арматуры RS,SER =590 МПа
для предельных состояний первой группы:
расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры
RS=RSP=510 МПа
расчетное сопротивление арматуры сжатию RSC=450 МПа
расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры RSW=405 МПа
модуль упругости металла арматуры Еs =1,9×105МПа.
. Бетон:
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Выбираем бетон класса В30 [2].
Расчетное сопротивление для первой группы предельных состояний:
осевое сжатие Rb ==17 МПа;
осевое растяжение Rbt =1,2 МПа;
Расчетное сопротивление для второй группы предельных состояний:
осевое сжатие Rb,ser =22 МПа;
осевое растяжение Rbt,ser =1,8 МПа;
Модуль упругости бетона при растяжении и сжатии Еb= 32,5·103 МПа
Коэффициент условия работы γbt=0.9;
Прочность бетона в момент обжатия принимаем:
Rbp=0,85В=0,85·30=25,5 МПа.
2.2 Расчет нагрузок, действующих на балку
На балку действуют: вес тележки мостового крана, половина веса балки мостового крана и нагрузка от собственного веса.
Примем, что нагрузка от крана приложена посередине балки. Нагрузка от веса тележки мостового крана:
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
кН,
где mт — масса тележки мостового крана [3];
g — ускорение свободного падения.
Нагрузка от веса балки мостового крана:
кН;
где mбм — масса балки мостового крана [3].
mбм=mк-mт=42,5-12=30,5 т,
где mк- масса крана с тележкой
Нагрузка от веса подкрановой балки:
где mБ — масса подкрановой балки;
l — длина балки.
где qНБ — нормативная нагрузка от веса подкрановой балки;
γf — коэффициент надежности по нагрузке, принимаем γf=1,1 (для нагрузки от собственного веса балки).
Находим суммарную нагрузку на балку от веса балки мостового крана и тележки
Находим суммарную нагрузку на балку с учетом требуемой грузоподъемности крана:
=300 кН — нагрузка от груза крана
Так как нами принято, что нагрузки от крана приложены посередине балки, Rа=-Rв.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Найдем максимальный момент действующий на балку;
;
;
Определим рабочую высоту сечения:
где h — высота подкрановой балки;
а — толщина защитного слоя бетона, принимаем а=20 мм;
f — диаметр напрягаемой арматуры, принимаем f =25 мм.
Рисунок 7 — Сечение подкрановой балки.
Рассчитаем значение относительной граничной высоты сжатой зоны бетона:
где w — характеристика сжатой зоны бетона:
w = 0,85 — 0,008·Rb = 0,85 — 0,008·17 = 0,714,
где Rb=17 МПа — расчетное сопротивление бетона сжатию;
=400 МПа — предельное напряжение в арматуре сжатой зоны.
σSR — напряжение в продольной арматуре:
σSR=RSP+400-σSP-Δ σSP;
RSP=RS=510 МПа.
σsp=0,7·Rs,ser=0,7·590=413 МПа.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Проверим выполнение следующих условий:
;
,
где р — допускаемые отклонения значений предварительного напряжения,
р=0,05·σsp(при механическом способе натяжения).
Проверяем выполнение условий при р=0,05·σsp=0,05·413=20,65 МПа:
+20,65=433,65 МПа ≤ 590 МПа — условие выполняется.
-20,65=392,35 МПа ≥ 0,3·590=177 МПа — условие выполняется.
Значение при механическом способе предварительного напряжения арматуры класса А-IV:
Тогда: σSR=RSP+400-σSP-Δ σSP =510+400-413-14,706=482,294 МПа.
Определим положение нейтральной линии, исходя из условия:
Условие выполняется, значит, граница сжатой зоны находится в пределах полки: х≤h/f и сечение рассматривается как прямоугольное, с заменой ширины b на b/f .
Вычисляем:
;
;
;
где ξ — относительная высота сжатой зоны х/h0;
υ — относительная величина плеча внутренней пары сил.
Неравенство справедливо, т.к. граничные условия { и } выполняются, следовательно, при расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой класса A-IV расчетное сопротивление должно быть умножено на коэффициент γS6, определяемый по формуле:
где — коэффициент, принимаемый равным для арматуры класса А-IV 1,20.
Значит γS6=1,20.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Определяем общую площадь сечения напрягаемой арматуры:
Определяем площадь поперечного сечения одного стержня арматуры:
.
Определяем требуемое количество стержней:
.
Общая площадь поперечного сечения стержней:
Принимаем класс арматуры A-IV.
2.4 Расчет прочности балки по наклонным сечениям
Проверяем выполнение условия:
Q ≤ K1·Rbt·b·h0;
где K1 — опытный коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона, K1 = 0,6
,94 кН ≤0,6·1,2·103·0,2·0,9675=139,3 кН.
Условие не выполняется, следовательно, в элементе появляются наклонные трещины, и его прочность по наклонному сечению должна быть обеспечена арматурой, поставленой по расчету.
Проверяем условие:
где jwl — коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси балки, определяется по формуле:
но не более 1,3 ;
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
.
.
Подбираем конструктивно поперечную арматуру класса A-V, диаметром поперечных стержней d=10мм, R=545МПа, n=2. Asw=78,5мм2 — площадь поперечных стержней.
Требуемое усилие, воспринимаемое поперечными стержнями, отнесенное к единице длины балки:
Проверим выполнение условия:
где — коэффициент, для тяжелого бетона принимается равным 0,6;
jn — коэффициент, учитывающий влияние продольных сил;
.
Для предварительно-напряженных элементов вместо N подставляется усилие предварительного обжатия P:
≤ 0,5;
jf — коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровом сечении;
.
576
условие выполняется.
— условие выполнено.
Определяем поперечное усилие;
;
Поперечное усилие будет равно .
Расчет балки на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине по наиболее опасному сечению выполняется из условия:
Условие выполняется, следовательно, необходимая прочность обеспечивается.
.5 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
Определяем отношение модулей упругости, т.е. находим коэффициент приведения:
.
Разбиваем поперечное сечение балки на два прямоугольника. Определим их площади:
;
Определяем величину х, определюящую положение нейтральной оси:
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
где — расчетное сопротивление арматуры растяжению.
Расстояния от нулевой линии (оси) до центров тяжести рассматриваемых фигур:
Определим площадь приведенного сечения балки:
.
Определим статический момент приведенного сечения относительно нижней грани:
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани:
.
Момент инерции приведенного сечения:
Момент сопротивления приведенного сечения для нижнего растянутого волокна:
;
то же для верхней грани:
.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки:
,
σb=Rb=17 МПа — напряжение в сжатой зоне бетона;
Rb,ser=Rbn=22 МПа — расчетное сопротивление бетона по второй группе предельных состояний.
То же для нижней ядровой точки:
.6 Потери предварительного напряжения в арматуре
Натяжение арматуры на опоры:
первые потери:
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
— вторые потери:
Расчет первых потерь:
потери от релаксации напряжения:
— потери от температурного перепада:
потери от деформации анкеров:
потери от трения арматуры:
где θ=π/6 — сумма углов поворота оси арматуры;
потери от деформации стальных форм при изготовлении предварительно напряженных элементов с натяжением арматуры:
Суммарные значения этих потерь:
— потери напряжений от быстронатекающей ползучести для бетона, подвергнутого тепловой обработке:
где Rbp=25,5 МПа — передаточная прочность бетона;
σbp — напряжение в бетоне при обжатии:
где = y0-y1= 0,2-0,158= 0,042м — эксцентриситет усилия предварительного обжатия бетона;
усилие предварительного обжатия бетона с учетом потерь σ при γSP =1;
Отношение
удовлетворяется условию.
Суммарное значение первых потерь:
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Расчет вторых потерь:
от релаксации напряжения арматуры, напряженной на упоры:
=12,39 МПа
потери от усадки бетона и упрочнения элемента:
потери от ползучести бетона:
— коэффициент для бетона естественного твердения, принимаемый равным 1,0.
Суммарное значение вторых потерь:
Полные потери предварительного напряжения арматуры:
Усилие обжатия с учетом полных потерь:
.7 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси
Расчет будем производить, исходя из условия:
МN ≤ Mcrc
где Мcrc — момент, воспринимаемый сечением балки в стадии эксплуатаци непосредственно перед образованием трещин в нижней части:
МN — момент внешних сил,равный нормативному моменту от внешних усилий:
Мcrc = Rbt,ser∙Wpl+Mrp
Где Rbt,ser=1,8 МПа — расчетное сопротивление бетона (растяжение по второй группе предельных состояний);ядровый момент усилия обжатия. = γ∙Wred=1,5·0,075=0,1125м3 — момент сопротивления сечения, для расчета которого принимаем γ=1,5.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Мcrc = Rbt,ser∙Wpl+Mrp=1,8·103·0,1125+139,7=342,2 кН·м.
Следовательно, условие МN= 654,42 кН·м < Мcrc= 342,2 кН·м не выполняется, следовательно, трещины, нормальные к продольной оси образуются.
2.8 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
К балке предъявляются требования 3-й категории, т.е. допустимая ширина раскрытия трещин при действии длительной нагрузки равна 0,3 мм.
Ширина раскрытия трещин нормальных к продольной оси элемента, определяется эмпирической зависимостью:
,
где — коэффициент принимаемый равным единице для стержневой арматуры периодического профиля;
φl — коэффициент, учитывающий продолжительное действие постоянных и длительных нагрузок;
μ — коэффициент армирования;
σs — приращение напряжений от действия внешней нагрузки.
Коэффициент армирования:
.
Коэффициент, учитывающий продолжительное действие постоянных и длительных нагрузок: .
Приращение напряжений от действия внешней нагрузки:
где z — расстояние от центра тяжести площади сечения растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона:
,
где — относительная высота сжатой зоны, определяемая исходя из экспериментальной зависимости;
— дополнительный коэффициент.
Определим коэффициент:
Относительная высота сжатой зоны:
где β=1,8 — коэффициент для тяжелого бетона равен.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Определим дополнительные коэффициенты:
;
Относительная высота сжатой зоны:
Расстояние от центра тяжести площади сечения растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона:
м.
Приращение напряжений от действия внешней нагрузки:
.
Найдем ширину раскрытия трещин:
.
Сравним с предельно допускаемым значением:
0,11 мм ≤ 0,3 мм — условие выполняется, ширина раскрытия допустима.
.9 Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси
Расчет будет производиться, исходя из условия:
;
где σmt — главное растягивающее напряжение;
γb4 — коэффициент условий работы бетона, учитывающий влияние двухосного напряженного состояния на прочность бетона:
где α = 0,01 — для тяжелого бетона;
В — класс бетона по прочности на сжатие, МПа;
αВ ≥ 0,3; В = 30, αВ = 0,01∙30 = 0,03, принимаем αВ = 0,3.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
σх — нормальное напряжение в бетоне на площадке, перпендикулярной продольной оси элемента, от внешней нагрузки:
σу — нормальное напряжение в бетоне на площадке, параллельной продольной оси элемента, σу = 0 — т.к. нет предварительного напряжения арматуры;
τху — касательное напряжение в бетоне от внешней нагрузки:
Вычислим сжимающие напряжения:
Вычислим коэффициент условий работы бетона:
Принимаем γb4=1.
Проверяем выполнение условия:
условие не выполняется, значит, трещины, наклонные к продольной оси образуются.
.10 Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси
Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси панели, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси:
;
где коэффициент, равный 1,5; =1; диаметр хомутов, мм ;
напряжения в хомутах.
Диаметр хомутов в вязаных каркасах внецентренно сжатых линейных элементов должен приниматься не менее 0,25d и не менее 5 мм, где d — наибольший диаметр продольных стержней, d=25 мм.
,
где поперечная сила воспринимаемая бетоном без учета поперечных стержней;
где ;
-длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось панели:
где — для тяжелого бетона.
Условия выполняются, в дальнейших расчетах =754,5 кН; Q=493.94 кН.
, тогда , принимаем .
Сравним с предельно допускаемым значением:
0,23 мм ≤ 0,3 мм — условие выполняется, ширина раскрытия допустима.
.11 Определение прогиба и кривизны балки
На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле:
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
где — кривизна соответственно от кратковременных и от постоянных и длительных временных нагрузок (без учета усилия Р), определяемая по формулам:
здесь М — момент от соответствующей внешней нагрузки (кратковременной, длительной) относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;
jb1 — коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый для тяжелого бетона равным 0,85;
jb2 — коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин и принимаемый равным 2.
.
Кривизна балки от постоянной длительной нагрузки:
.
Коэффициенты φb1=0,85, φb2=2 взяты для тяжелого бетона.
Тогда общая кривизна балки будет равна:
Прогиб балки определяется по формуле:
где s — коэффициент, зависящий от характера нагрузки:= 5/48 — при равномерно распределенной нагрузке.
Допускаемый прогиб балки:
Получается, что фактический прогиб балки меньше допускаемого, значит, подкрановая балка отвечает требованиям деформативной устойчивости.
Произведенные расчеты показали, что подкрановая балка удовлетворяет требованиям прочности и трещиностойкости по нормальным и наклонным сечениям к продольной оси балки, а также требованиям деформативной устойчивости.
3. Выбор крана для монтажа балки
Рациональное использование кранов возможно только при правильном их выборе для монтажа конкретного объекта. Задача сводится к установлению наибольшего соответствия технических показателей грузоподъемных машин объемно-планировочным и конструктивным ремением возводимых зданий и сооружений. Непосредственно выбору предшествыет определение организационных методов монтажа, характеризующих направление и последовательность установки конструкции. При этом выясняются возможные места расположения и схемы движения кранов.
Исходные данные для подбора крана для монтажа подкрановой балки:
Масса балки: mБ=4,15 т.
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
Для поднятия балки применим траверсу ПИ Промстальконструкции:
Масса траверсы mс=511 кг ( Приложение 1 — Вспомогательные приспособления и оборудование для монтажа сборных конструкций).
Расчетная длина траверсы lс=5 м.
Требуемая грузоподъемность крана:
где Q= mБ — масса поднимаемого элемента, кг, Q=4150 кг
=mС=511 кг — масса такелажных приспособлений,
— масса конструкции временного усиления элемента, кг, кг;
— масса монтажных приспособлений, закрепленных на элементе, кг, кг;
Необходимая минимальная высота подъема крюка:
м,
где Нм — высота, превышение опоры монтируемого элемента под уровнем стоянки монтажного крана, м,
м;
Нк — рабочая высота колонны, м, Нк=13,2 м;
hп — высота центра крюка крана до оси оголовка стрелы, м, hп=1.5 м
hЭ — высота элемента в монтажном положении, м, hf=1,0 м;
h3 — запас по высоте, h3=0.5 м;
hтп — высота такелажного приспособления, м, hтп= lс=5 м.
Найдем высоту
Н=Нкр+hп=21,2+1,5=22,7 м
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
α-угол наклона стрелы к горизонту;
,
где h1= Нм-hc+1 м=14,7-1,2+1=14,5 м;
b- горизонтальное расстояние от вертикали, проходящей через центр тяжести монтируемого элемента, b=18.5 м;
α = arctg 0.922=43˚
Длина вылета стрелы и длина стрелы:
L1=h1/sin α=14,5/ sin 43˚=21.2 м
L2=b/cos α=18.5 / cos 43˚=25.3м
Lс= L1+ L2=21,2+25,3= 46,5 м.
Lb= L+d=Lсcosα+d=46,5·cos43˚+1,5=35 м,
где d=1,5 м — расстояние от вращения кабины крана до начала стрелы.
Выбираем кран следующим данным: Qгр=4,661 т, Lс=46,5 м, Lb=35 м.
Выбираем автокран KRUPP КМК-6200.
Рисунок 8 — Грузовысотные характеристики автокрана KRUPP КМК-6200.
Список используемой литературы
Нужна помощь в написании курсовой?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Наша система гарантирует сдачу работы к сроку без плагиата. Правки вносим бесплатно.
1 Методические указания к практическим занятиям по курсу «Строительные конструкции». Компоновка элементов одноэтажного промышленного здания». — Уфа: Издательство УГНТУ, 2008г.
2 СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия.
СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции.
Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. Учебник для вузов. — М.: Стройздат, 1985.
Ахметов Ф.Ш., Волохов В.Я. Каталог к подбору монтажных кранов.
6 Быков Л.И., Мустафин Ф.М. и др. Строительные конструкции нефтегазовых объектов. -СПб: ООО «Недра», 2008, -780 с.